Electrónica de Comunicaciones ATE-UO EC RX 00 CONTENIDO RESUMIDO: 1- Introducción. 2- Osciladores. 3- Mezcladores y su uso en modulación y demodulación. 4- Filtros pasa-banda basados en resonadores piezoeléctricos. 5- Amplificadores de pequeña señal para RF. 6- Amplificadores de potencia para RF. 7- Moduladores. 8- Demoduladores. 9- Tipos y estructuras de receptores de RF. 10- Tipos y estructuras de transmisores de RF. 11- Transceptores para radiocomunicaciones.

9- Tipos y estructuras de receptores de RF Cualidades de un receptor: Sensibilidad: capacidad de recibir señales débiles. Se mide como tensión en la entrada necesaria para obtener una relación determinada entre señal y ruido a la salida Selectividad: capacidad de rechazar frecuencias indeseadas. Se mide como cociente de potencias de entrada de las señales de frecuencias indeseadas y de la deseada que generan la misma señal de salida Fidelidad: Capacidad de reproducir las señales de banda base para una distorsión especificada Margen dinámico: cociente entre niveles máximos y mínimos de potencia de entrada que garantizan funcionamiento correcto del receptor ATE-UO EC RX 01 Antena Información Amplificación y filtrado en alta frecuencia Demodulación Amplificación en banda base

Tipos de receptores: Homodino o de detección directa o de conversión directa Reflex Regenerativo o receptores a reacción Superregenerativo o receptores a superreacción Superheterodinos De simple conversión De conversión múltiple ATE-UO EC RX 02 Filtro de RF 1 Antena Información Etapa de RF 1 Demodulador Amplificador de banda base Filtro de RF n Etapa de RF n Receptor homodino (I) Hay n etapas de RF, todas sintonizadas a la frecuencia a recibir

Receptor homodino (II) Presenta importantes problemas en receptores de frecuencia variable  f   ≈ [2 1/n  – 1] 1/2 ·f o /Q = [2 1/n  – 1] 1/2 ·2  f o 2 L /R Antena Demodulador Filtro 1 Etapa 1 Filtro 2 Etapa 1 Filtro n Etapa n Variable en función de la frecuencia a recibir Cálculo del número de etapas en función de la frecuencia a recibir y del ancho de banda deseado (véanse las diapositivas ATE-UO EC amp señ 63 ): Ejemplo (suponiendo que las bobinas son ideales, que no es realista): Receptor de MF 0,5 - 1,6 MHz, con  f O = 20 kHz y Q = 0,5 MHz  Si n = 1 y  f O ≈ kHz   f O ≈ 200 1,6 MHz Si n = 3 y  f O ≈ kHz   f O ≈ 100 1,6 MHz ATE-UO EC RX 03

Receptor homodino (III) Resumen de las limitaciones del receptor homodino: Necesidad de muchos filtros cuando f O >>  f O (o de filtros muy agudos) Muchos filtros variables si la frecuencia es variable Dificultad de mantenimiento del ancho de banda de recepción en el margen de frecuencias de recepción (selectividad variable en función de la frecuencia de recepción) Posibilidad de oscilaciones por acoplamientos parásitos entre entrada y salida, al operar todas las etapas de RF a la misma frecuencia ATE-UO EC RX 04

Antena Información v o (  O t) Amplificador de banda base Filtro de banda base Filtro de RF Amplificador de RF Detector coherente Receptor homodino (IV) Un receptor homodino es útil si: El demodulador es del tipo detector coherente La banda de recepción es relativamente estrecha ATE-UO EC RX 05  O  pASK pero  O  pASK Ejemplo: demodulación de radiotelegrafía al oído v pASK   pASK v pASK v mez vfvf vfvf

Receptor homodino (V) ATE-UO EC RX 06 Otro ejemplo: demodulación de SSB vfvf 0  m vfvf v pUSB,  pUSB =  p +  m Se sintoniza   =  p v pUSB pp  p +  m 0 OO 0 Filtro de banda base El filtro de banda base fija la selectividad del receptor

Receptor homodino (VI) ATE-UO EC RX 07 v pUSB1   pUSB1 v pUSB2   pUSB2 vfvf Problema: dos señales de frecuencias cercanas OO 0  p1 v pUSB1  p1 +  m1 0  p2  p2 +  m2 v pUSB2 Filtro de banda base 0  m1 vfvf (  O -  p2 -  m2 ) Señal no inteligible, que no se puede filtrar en la entrada de RF. No se elimina la “banda imagen”

Receptor homodino (VII) Antena Información Amplificador de banda base Filtro de banda base Filtro de RF Amplificador de RF Detector coherente con mezclador I/Q v o (  O t) v f1  /2 -/+ v f2 v f2 ’ Filtro de banda base Solución: uso de un detector coherente con mezclador I/Q 0  m1 vfvf v pUSB1  p1  p1 +  m1 0 OO  p2  p2 +  m2 v pUSB2 ATE-UO EC RX 08 v pUSB1   pUSB1 v pUSB2   pUSB2 Filtro de banda base

Ejemplo de esquema real de receptor homodino para 7 MHz (obtenido del ARRL Handbook 2001) Mezclador Oscilador Red de adaptación de 7MHz Filtro pasa- bajos de BF Amplificador de BF y filtro pasa-bajos Filtro pasa- bajos de BF Amplificador de BF ATE-UO EC RX 09

ATE-UO EC RX 10 Receptor reflex Sólo tiene interés histórico + Filtro de RF Antena Etapa amplificadora mixta de RF y de BF Demodulador Amplificador de BF + Filtro pasa- bajos de BF Filtro pasa- altos de RF BF RF BF RF +BF RF +BF

ATE-UO EC RX 11 Receptor regenerativo o a reacción También sólo tiene interés histórico + Filtro de RF Antena Etapa de RF Demodulador (opcional) Amplificador de BF + Filtro pasa- bajos de BF (opcional) Control de realimentación (regeneración, reacción) Realimentación positiva  alta ganancia, alta selectividad Demodulación con detector de pico  realimentación positiva sin oscilación Demodulación como detector coherente  realimentación positiva con oscilación

Ejemplo de esquema real de receptor regenerativo para HF (ejemplar de sep/oct. de 2000 de la revista QEX, escrito por Charles Kitchin) Filtro pasa-bajos de BF Control de la realimentación Realimentación y filtro de RF ATE-UO EC RX 12 Amplificador de RF (previo) Amplificador de RF realimentado

ATE-UO EC RX 13 Receptor superregenerativo o a superreacción Tiene interés histórico y uso actual en productos de muy bajo coste: Juguetes Radiocontroles Filtro pasa- bajos de BF + Filtro de RF Antena Etapa de RF Amplificador de BF + Control de realimentación Bloqueo de oscilaciones (≈100kHz) 27 MHz 100 kHz 27 MHz Señal de BF

Ejemplo de receptor superregenerativo para VHF (ejemplar de sep/oct. de 2000 de la revista QEX, escrito por Charles Kitchin) Filtro pasa-bajos de BF Control de la realimentación ATE-UO EC RX 14 Amplificador de RF realimentado Realimentación y filtro de RF

Receptor superheterodino de simple conversión (I) Antena Información Filtro de RF Amplificador de RF Mezclador Filtro de IF Amplificador de IF Demodulador Amplificador de BB Es el tipo de receptor de uso general Variable en función de la frecuencia a recibir Idea fundamental: convertir todas las frecuencias a recibir a una constante llamada “Frecuencia Intermedia”. El mayor esfuerzo en filtrado y amplificación en alta frecuencia se hace a la frecuencia intermedia. La sintonía se lleva a cabo modificando la frecuencia del oscilador (oscilador local) y del filtro. ATE-UO EC RX 15

Receptor superheterodino de simple conversión (II) ATE-UO EC RX 16  G filtro IF  [dB] f [kHz] 500 Ejemplo: Receptor de radiodifusión en OM ( MF, modulación en AM ) f RF_min = 520 kHz y f RF_max = 1630 kHz f IF = 455 kHz y  f IF = 10 kHz (usando filtro cerámico) Elecciones posibles de f osc : f osc = f RF + f IF (mejor en este ejemplo) f osc = f RF - f IF Cálculo f osc_min = 975 kHz y f osc_max = 2085 kHz f osc = kHz f IF = 455 kHz f RF = kHz

Receptor superheterodino de simple conversión (III) ATE-UO EC RX kHz 1630 kHz520 kHz f RF 455 kHz f osc 2085 kHz 975 kHz 0 f Señal 1MHz 1455 kHz 0 f Ejemplo: Sintonía de una emisora de AM en 1 MHz 1MHz 455 kHz Señal 455 kHz 455 kHz Señal 475 kHz 455 kHz Fuera de sintonía: con oscilador a 1475 kHz El filtro de IF fija la selectividad En sintonía: con oscilador a 1455 kHz

Receptor superheterodino de simple conversión (IV) ATE-UO EC RX 18 Ventajas del receptor superheterodino: La mayoría de los filtros de alta frecuencia trabajan a frecuencia fija (a la frecuencia intermedia f IF ) La selectividad la fija el filtro de frecuencia intermedia y es, por tanto, fija El cambio de frecuencia disminuye la posibilidad de oscilaciones por acoplamientos parásitos entre entrada y salida Limitaciones del receptor superheterodino: Hay que cambiar simultáneamente la frecuencia del oscilador local y del filtro de RF Un nuevo problema: la influencia de la frecuencia imagen

Receptor superheterodino de simple conversión (V) ATE-UO EC RX 19 f osc 2085 kHz 975 kHz 455 kHz 1630 kHz 520 kHz f RF 455 kHz 0 f El problema de la frecuencia imagen en el ejemplo anterior, sintonizando de una emisora de AM en 1 MHz 1455 kHz 0 f 1MHz 455 kHz Señal 1910 kHz 1910 kHz kHz = 455 kHz 455 kHz La señal de 1910 kHz es también amplificada por la etapa de IF 455 kHz 1430 kHz 2540 kHz Banda imagen

Receptor superheterodino de simple conversión (VI) ATE-UO EC RX 20 f ant f osc f IF Generalización con mezclador ideal: f IF =  f ant ± f osc , siendo f ant o bien f RF o bien f im ¡¡OJO!!: El filtro de RF no suprime completamente la f im Tres posibilidades de diseño: 1- Frecuencia intermedia diferencia, con el oscilador “por debajo”( f RF > f osc ): f IF = f RF - f osc  f osc  = f RF - f IF 2- Frecuencia intermedia diferencia, con el oscilador “por encima”( f RF < f osc ): f IF = f osc - f RF  f osc = f RF + f IF 3- Frecuencia intermedia suma (poco habitual): f IF = f RF + f osc  f osc  = f IF - f RF

Receptor superheterodino de simple conversión (VII) ATE-UO EC RX 21 Caso 1: f osc  = f RF - f IF Las posibles frecuencias a recibir se obtienen sustituyendo este valor de f osc en la ecuación f IF =  f ant ± f osc  y resolviéndola: f IF =  f ant ± (f RF - f IF )    ± f IF = f ant ± (f RF - f IF ) f IF = f ant + f RF - f IF  f ant = 2f IF - f RF f IF = f ant - f RF + f IF  f ant = f RF - f IF = f ant + f RF - f IF  f ant = - f RF - f IF = f ant - f RF + f IF  f ant = f RF - 2f IF  f ant = f im = 2f IF – f RF  f ant = f im = f RF - 2f IF f ant = f RF f im =  f RF - 2f IF  f osc f IF No es f RF, luego es f im

Receptor superheterodino de simple conversión (VIII) ATE-UO EC RX 22 Caso 2: f osc  = f RF + f IF Las posibles frecuencias a recibir se obtienen sustituyendo este valor de f osc en la ecuación f IF =  f ant ± f osc  y resolviéndola: f IF =  f ant ± (f RF + f IF )    ± f IF = f ant ± (f RF + f IF ) f IF = f ant + f RF + f IF  f ant = - f RF f IF = f ant - f RF - f IF  f ant = 2f IF + f RF - f IF = f ant + f RF + f IF  f ant = - (2f IF + f RF ) - f IF = f ant - f RF - f IF  f ant = f RF  f ant = f im = 2f IF + f RF f ant = f RF f im =  2f IF + f RF f osc f IF No es f RF, luego es f im

Receptor superheterodino de simple conversión (IX) ATE-UO EC RX 23 Caso 3: f osc  = f IF - f RF Las posibles frecuencias a recibir se obtienen sustituyendo este valor de f osc en la ecuación f IF =  f ant ± f osc  y resolviéndola: f IF =  f ant ± (f IF - f RF )    ± f IF = f ant ± (f IF - f RF ) f IF = f ant + f IF - f RF  f ant = f RF f IF = f ant - f IF + f RF  f ant = 2f IF - f RF -f IF = f ant + f RF - f IF  f ant = - f RF - f IF = f ant - f RF + f IF  f ant = f RF - 2f IF  f ant = f im = 2f IF - f RF f ant = f RF f im =  2f IF  -  f RF f osc f IF No es f RF, luego es f im

2f IF Receptor superheterodino de simple conversión (X) ATE-UO EC RX 24 f im_min Banda imagen f im_max f osc_min Margen del oscilador f osc_max f Banda deseada f RF_min f RF_max f IF f ant = f RF f im =  f RF - 2f IF  Caso 1: f osc  = f RF - f IF f osc f IF

Receptor superheterodino de simple conversión (XI) ATE-UO EC RX 25 Caso 2: f osc  = f RF + f IF f ant = f RF f im =  2f IF + f RF 2f IF f RF_min f Banda deseada f RF_max f osc_min Margen del oscilador f osc_max Banda imagen f im_min f im_max f IF f osc f IF

Receptor superheterodino de simple conversión (XII) ATE-UO EC RX 26 Caso 3: f osc  = f IF - f RF f osc_min f osc_max Margen del oscilador f f RF_min Banda deseada f RF_max f IF f im_min f im_max Banda imagen f ant = f RF f im =  2f IF -  f RF =  f IF +  f osc f osc_min f im_min = f IF + f osc_min f osc_min f osc f IF

ATE-UO EC RX 27 Ejemplo de circuito integrado para receptor de radiodifusión en OM (MF, modulación en AM) Receptor superheterodino de simple conversión (XIII)

Concepto de “rechazo a la frecuencia imagen”, IR, en receptores superheterodinos ATE-UO EC RX 28  v fitro_RF (f) / v fitro_RF (f o )  [dB] ,5·f o fofo 1,5·f o 2·f o 2,5·f o f RF f im IR ¿Cómo mejorar (aumentar) el IR?

Métodos para mejorar el rechazo a la frecuencia imagen en receptores superheterodinos ATE-UO EC RX 29 Usar estructura de mezcladores con rechazo de banda imagen (estructura I/Q) Usar un filtro de RF más agudo Separar más la frecuencia imagen v o  /2 -/+ v f2 ’ vsvs Antena Filtro de IF Amplificador de IF Mezcladores con rechazo de banda imagen (no los estudiaremos aquí)

Ejemplo de transceptor con receptor con rechazo de banda imagen por estructura I/Q ATE-UO EC RX 30

Uso de un filtro de RF más agudo para mejorar el rechazo a la frecuencia imagen (I) ATE-UO EC RX 31 IR’  v fitro_RF (f) / v fitro_RF (f o )  [dB] ,5f o fofo 1,5f o 2fo2fo 2,5f o f im f RF IR Fácil de conseguir si f RF cambia relativamente poco. Se pueden usar varios circuitos resonantes o “SAWs” (en UHF o VHF) En caso contrario, hay que usar condensadores variables de varias secciones o varios diodos varicap. Al amplificador de RF Oscilador local Condensador variable de tres secciones Control del oscilador local

+ V cc G D S Al mezclador Oscilador local Control del oscilador local Uso de un filtro de RF más agudo para mejorar el rechazo a la frecuencia imagen (II) ATE-UO EC RX 32 G D S Oscilador local Control con diodos varicap

ATE-UO EC RX 33  v fitro_RF (f) / v fitro_RF (f o )  [dB] ,5f o fofo 1,5f o 2fo2fo 2,5f o f im f RF f im ’ IR IR’ ¿Cómo se puede aumentar la diferencia entre f RF y f im ? Con una elección adecuada de f IF (en general, aumentándola) Aumento de la diferencia entre f RF y f im para mejorar el rechazo a la frecuencia imagen (I) Diseño Caso 1 ( f osc  = f RF - f IF ) : f im =  f RF - 2f IF  ; con f RF > 2f IF  f RF - f im =  2f IF  crece con f IF Diseño Caso 2 ( f osc  = f RF + f IF ) : f im =  2f IF + f RF  f im - f RF =  2f IF  crece con f IF Diseño Caso 3 ( f osc  = f IF - f RF ) : f im =  2f IF  -  f RF  f im -  f RF =  2(f IF  -  f RF )  crece con f IF

ATE-UO EC RX 34 Problema: la selectividad del receptor está fijada por la del filtro de IF. Si aumenta f IF aumenta su ancho de banda (para igual Q) y, por tanto, disminuye la selectividad del receptor. Para solucionar este problema hay dos soluciones posibles: Usar filtros de más calidad (filtros a cristal en vez de cerámicos) Usar una estructura de conversión múltiple (doble o triple) Aumento de la diferencia entre f RF y f im para mejorar el rechazo a la frecuencia imagen (II) Ejemplo 1: Receptor de radiodifusión en OM ( MF, modulación en AM ) f RF_min = 520 kHz, f RF_max = 1630 kHz, f IF = 455 kHz,  f IF = 10 kHz (usando filtro cerámico), f osc_min = 975 kHz y f osc_max = 2085 kHz (Diseño “Caso2”) Ejemplos de receptores de conversión simple reales y sus filtros de IF (I)

ATE-UO EC RX 35 Ejemplos de receptores de conversión simple reales y sus filtros de IF (II) Ejemplo 2: Receptor de radiodifusión en FM ( VHF, modulación en FM de banda ancha ) f RF_min = 87,5 MHz, f RF_max = 108 MHz, f IF = 10,7 MHz,  f IF = 250 kHz (usando filtro cerámico), f osc_min = 98,2 MHz y f osc_max = 118,7 MHz (Diseño “Caso2”) AFC Sintonía RF IF Demodulador de cuadratura BF DEM 10,7 MHz 98, ,7 MHz 87, MHz, Tecnología analógica Para estabilizar la frecuencia del oscilador local

PLL  Np Np  F+F 50 kHz  N F1  N F2 ATE-UO EC RX 36 Ejemplos de receptores de conversión simple reales y sus filtros de IF (III) Ejemplo 2 con tecnología digital (sintonía sintetizada con PLL) 98,2- 118,7 MHz Demodulador de cuadratura RF IF BF DEM 10,7 MHz 87, MHz, Sintonía digital CC

ATE-UO EC RX 37 Ejemplos de receptores de conversión simple reales y sus filtros de IF (IV) Ejemplo 3: Receptor de radioaficionado de la banda de 20 m (HF, modulación en USB): f RF_min = 14 MHz, f RF_max = 14,35 MHz, f IF = 9 MHz,  f IF = 2,5 kHz (usando filtro a cristal de 8 polos), f osc_min ≈ 5 MHz y f osc_max ≈ 5,35 MHz (diseño “Caso1”) AGC Tecnología analógica 9 MHz ,35 MHz 5, ,35155 MHz RF IF BF Sintonía Hz 8,99845 MHz 9,125 MHz 8, ,99845 MHz Suficientemente estable, al ser bastante baja

Receptor superheterodino de doble conversión (I) RF 1ªIF BF 2ªIF f osc1 f IF1 f RF f osc2 f IF2 < f IF1 Dos frecuencias intermedias: La primera frecuencia intermedia, f IF1, se elige relativamente alta para conseguir buen rechazo a la frecuencia imagen La segunda frecuencia intermedia, f IF2, se elige relativamente baja para obtener una buena selectividad ATE-UO EC RX 38 La solución se puede generalizar a más conversiones

Receptor superheterodino de doble conversión (II) RF 1ªIF BF 2ªIF f osc1_min f osc1_max f IF1 f RF_min - f RF_max f osc2 f IF2 < f IF1 Sintonía Mejor solución si el margen de variación de f RF es grande El oscilador de más alta frecuencia es el variable (posibles problemas de estabilidad térmica, solucionables con un PLL) Posibilidades: 1ª. Primer oscilador variable y primera IF constante ATE-UO EC RX 39

Receptor superheterodino de doble conversión (III) RF 1ªIF BF 2ªIF f osc2_min - f osc2_max f IF1-min - f IF1-max f RF_min - f RF_max f osc1 f IF2 < f IF1 Sintonía El oscilador de más alta frecuencia es de frecuencia fija (mejor desde el punto de vista de la estabilidad térmica) Solución sólo adecuada si el margen de variación de f RF es pequeño. En caso contrario, existen problemas con el ruido, debidos a la banda relativamente ancha de los amplificadores de RF y 1ª IF 2ª. Primer oscilador constante y primera IF variable ATE-UO EC RX 40

Ejemplos de receptores de doble conversión reales (I) Ejemplo 4: Receptor de radioaficionado de la banda de 2 m (VHF, modulación en FM de banda estrecha): f RF_min = 144 MHz, f RF_max = 146 MHz, f IF1 = 10,7 MHz (filtro cerámico), f IF2 = 455 kHz (filtro cerámico),  f IF2 = 15 kHz, f osc1_min = 154,7 MHz y f osc1_max = 156,7 MHz (con PLL), f osc2 = 10,245 MHz (diseño “Caso 2”en la primera conversión y “Caso 1”en la segunda conversión ) PLL  Np Np  F+F 5 kHz  N F1  N F2 154,7-156,7 MHz Demodulador de cuadratura RF IF BF DEM 10,7 MHz MHz Sintonía digital CC IF 10,245 MHz 455 kHz ATE-UO EC RX 41

Ejemplos de receptores de doble conversión reales (II) Ejemplo 5: Receptor de teléfono inalámbrico (VHF, modulación en FM de banda estrecha): f RF = 49,7 MHz, f IF1 = 10,7 MHz (filtro cerámico), f IF2 = 455 kHz (filtro cerámico),  f IF2 = 15 kHz, f osc1 = 39 MHz, f osc2 = 10,245 MHz (diseño “Caso 1”en ambas conversiones ) 39 MHz Demodulador de cuadratura RF IF BF DEM 10,7 MHz 49,7 MHz IF 10,245 MHz 455 kHz ATE-UO EC RX 42

Ejemplo 5: realización práctica con un circuito integrado MC13135 Ejemplos de receptores de doble conversión reales (III) ATE-UO EC RX 43

Criterios: Evaluar los valores necesarios de selectividad y rechazo a frecuencia imagen. Teniendo en cuenta el coste, decidir la estructura de conversión y el tipo de filtro de IF a usar Evitar que la frecuencia intermedia coincida con una de las posibles del oscilador local. En caso contrario y como el mezclador no es ideal, la señal del oscilador entrará en el amplificador de IF y provocará su saturación Evitar que la frecuencia intermedia coincida con uno de los posibles armónicos de las posibles frecuencias del oscilador local. Las razones son las mismas que en el caso anterior Evitar coincidencia entre una de las posibles frecuencias de RF y la frecuencia de IF. En caso contrario y en un diseño “Caso 1”, el oscilador llegaría a frecuencia 0. En un diseño “Caso 2” y como el mezclador no es ideal, las señales de mezcla y la de entrada pueden tener problemas de fase. Además podría haber oscilaciones parásitas por coincidencia de frecuencias entre entrada y salida Intentar usar frecuencias normalizadas por los fabricantes de filtros piezoeléctricos Elección de los valores de las frecuencias intermedias de un receptor superheterodino ATE-UO EC RX 44

Comportamiento no ideal del mezclador y del oscilador ATE-UO EC RX 45 Hasta aquí se ha supuesto que la salida del mezclador era ideal: f IF =  f ant ± f osc . En estas condiciones, la única señal interferente es la frecuencia imagen Sin embargo, los mezcladores no son ideales, generando a su salida: f IF =  m·f ant ± n·f osc . Por tanto, la solución de esta ecuación da origen a más posibles señales que generan interferencias (espúreos) Para evitar lo más posibles la generación de espúreos: La señal del oscilador local debe ser muy senoidal (pocos armónicos) y de la amplitud adecuada El mezclador debe ser lo más ideal posible (doblemente equilibrado) Se debe disminuir la ganancia del amplificador de RF cuando hay señales adyacentes fuertes  concepto de modulación cruzada

Concepto de modulación cruzada ATE-UO EC RX 46 Filtro de RF RF Filtro de IF f IF =  m·f ant ± n·f osc  Una señal muy fuerte en un canal adyacente provoca un funcionamiento “no cuadrático” del mezclador, diseñado para trabajar correctamente con señales más débiles. Esto hace posible la recepción de señales interferentes que verifican f IF =  m·f ant ± n·f osc . La solución es bajar la ganancia de RF f RF1 (deseada) f RF2 (indeseada y muy fuerte) f RF4 (indeseada) f RF3 (indeseada) Sin f RF2 se procesa sólo f RF1 Con f RF2 se procesan f RF1, f RF3 y f RF4

AGC en un receptor de AM Subsistemas de control en receptores El control automático de ganancia (AGC o CAG) El silenciador o “squelch” RF IF BF AGC Disminuye la ganancia de las etapas en función de la amplitud de las señales. Es muy fácil de realizar en AM y difícil (pero necesario) en DSB y SSB. A veces no se usa en FM Línea de AGC ATE-UO EC RX 47

Se utiliza en receptores de transmisiones en VHF y UHF moduladas en FM. Silencia el amplificador de audio cuando no hay señal de RF para evitar el “soplido” o ruido de fondo, con objeto de evitar las molestias que causa y para ahorrar consumo ATE-UO EC RX 48 RF IF Demodulador de cuadratura BF DEM Squelch El silenciador o “squelch” Se detecta la presencia del “soplido” por filtrado “pasa altos” y detección de pico. Si existe soplido, se silencia el amplificador de baja frecuencia. Si existe señal de RF entonces no existe el soplido y, por tanto, no se silencia el amplificador de baja frecuencia. El filtro “pasa-altos” no debe dejar pasar las señales de la frecuencia de la moduladora