DISEÑO DE LOSA Dos bordes continuos y dos bordes discontinuos (caso 3) Coeficientes de momentos flexionantes M (-) en bordes continuos M (+) en.

Slides:



Advertisements
Presentaciones similares
COLUMNAS DE HORMIGON ARMADO
Advertisements

DISEÑO DE LOSAS DE HORMIGON ARMADO
CASO PACAL 1109 PATOLOGIA QUIRÚRGICA DR. FELIPE GARCIA MALO BAUTISTA.
RESISTENCIA DEL CONCRETO A LA TENSIÓN
DISEÑO DE CONCRETO TRABES COLUMNAS LOSAS.
Arto 110: para el cálculo de las rigideces a flexión y torsión de columnas, muros, sistemas de entre piso etc. Podrá tomarse cualquier su poción lógica.
UNIVERSIDAD DE GUDALAJARA Centro Universitario de Arte Arquitectura y Diseño Sistemas Mecánicos Hidráulicos y Sanitarios Nombre del Proyecto Lista de los.
Antofagasta, Chile, Mayo del 2014
DESARROLLO EJERCICIO PRACTICO
Proyecto PMME Física General 1 – Curso 2007 Dinámica del rígido Mauricio Olivera, Guillermo Pacheco, Pablo Rasilla. Instituto de Física - Facultad de Ingeniería.
CONEXIONES APERNADAS El proceso de diseño de conexiones apernadas consiste en el análisis de: Determinación del número de pernos (Nb) y/o verificar la.
REPRESENTACIÓN GRÁFICA DE FUNCIONES
Primero escribimos las ecuaciones en la forma estándar.
Dilatación térmica Cuando se calientan los materiales se dilatan y cuando se enfrían se contraen. Este efecto esta relacionado con la mayor o menor movilidad.
CRITERIOS DE DISEŇO Estabilidad Cedencia o plastificación
EJEMPLOS DISEÑO DE MEZCLAS
CRITERIOS DE DISEŇO Resistencia por flexión de perfiles no compactos
Diseño de mezclas de concreto hidráulico
L= 0.92 m + (5.4 x 10 – 5 °C – 1 )(0.92m)(43°C – 23°C) L=0.92 m x 10 – 5 L= 0.92m m Sustituyendo valores:
Medida de longitud: perímetro
Límites y Continuidad. Límite de una función cuando X  ∞ Resultados posibles:
@ Angel Prieto BenitoApuntes Matemáticas 1º ESO1 U.D. 3 * 1º ESO DIVISIBILIDAD.
Alonso Carrillo, Alicia Campos Varillas, Mª Carmen
REQUERIMIENTOS DEL PROYECTO_ CAPITULO B
Vigas y losas armadas en una dirección
PROBLEMAS DE EQUILIBRIO ESTATICO
COLUMNAS ARMADAS Generalidades En las columnas de barras macizas las características mecánicas pueden ser insuficientes Resulta necesario: Mayor área.
La Conchita Panaderías PANADERÍAPANADERÍA. PANADERÍAPANADERÍA 3MTS 50CM.
ÁREA. El área Calcula.
“Zapatas” CALCULO DE HORMIGÓN ARMADO
MEMORIA DESCRIPTIVA ESTRUCTURAS 1.GENERALIDADES El objetivo de la presente memoria descriptiva es presentar los parámetros y consideraciones que se tomaron.
Universidad de Guayaquil FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES- CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA Integrantes Ariel Chila Marco.
FUNDACIONES PREFABRICADAS PLANTA SART MARICUNGA
Programa de la asignatura
Universidad de Los Andes Facultad de Ingeniería
Compresión, Tracción y Flexo- tracción
1.- DATOS Y CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO ESPECIFICACIONES: F`C = 210 KG/CM2 FY = 4200 KG/CM2 UBICACIÓN: TRUJILLO CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO:
Repaso: Dimensionado en madera, acero y hormigón
ESTRUCTURAS TIPO PARRILLA M.Sc. RONALD SANTANA TAPIA.
LOSAS segunda parte DIMENSIONADO A FLEXIÓN EN Hº Aº :
Tabiques en voladizo Diseño Basado en Desplazamiento
CONCRETO ARMADO INGA.
UNIVERSIDAD ALAS PERUANAS FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL “CONCRETO ARMADO II” INTEGRANTES : -GUZMAN MAMANI.
CASO PACAL 1611 PATOLOGIA QUIRURGICA
LOSAS.
EJEMPLOS DISEÑO DE MEZCLAS
Elementos y sistemas constructivos lll
CENTRO DE EDUCACION ALTERNATIVA “FUERZAS ARMADAS ORURO” DIRECCION DISTRITAL DE CHALLAPATA.
Resistencia de diseño a compresión NTC Resistencia de diseño a compresión NTC 2017 Baja para extruidos, y de concreto.
ESTRUCTURAS SESIÓN 14 CONCEPTOS. JUSTIFICACIÓN Conocer el detalle delosplanos estructurales en unproyectode edificación Vivienda Multifamiliar.
Puentes No Convencionales No son comunes No están cubiertas en forma especifica por el código Uso no convencional de tecnología existente Requiere experiencia.
UNIVERSIDAD TÉCNICA DE MANABÍ CONSTRUCCIONES CIVILES I BRIGITTE BARRERA.
Introducción  En el presente informe se ha realizado el diseño de mezclas por el método de A.C.I. por el que hemos tomado las proporciones en la dosificación.
Cálculos de tiempo de llenado y vaciado, dimensiones del canal de abastecimiento para estanque de 2,500 m² Ing. Wilfredo Lanza Núñez.
LOSAS ALIGERADAS La losa aligerada es un techo de concreto armado que para aligerar o alivianar su peso se le colocan ladrillos caracterizados por ser.
1. Determinación del número de pernos (Nb) y/o verificar la resistencia de los mismos 2. Disposición de los pernos en la conexión 3. Verificación del diseño.
Introducción  En el presente informe se ha realizado el diseño de mezclas por el método de A.C.I. por el que hemos tomado las proporciones en la dosificación.
Fuerza magnética sobre una corriente rectilínea (Aplicación)
H. AYUNTAMIENTO CONSTITUCIONAL DE CENTRO
SISTEMA: ALBAÑILERIA ARMADA  La Albañilería Armada es un sistema de construcción mediante muros reforzados tanto vertical como horizontalmente.  Dentro.
Efecto fotoeléctrico Efecto fotoeléctrico..
CASO CLINICO.
DIMENSIONADO DE VIGAS Corte Flexión Simple – Ejemplos de Aplicación del Reglamento CIRSOC artículo 9 Estructuras en Arquitectura (Simoneti –
ANALISIS Y DISEÑO DE SECCIONES DOBLEMENTE REFORZADAS Ponentes: Nehemías Rojas Palomino. José A. Recharte Moreyra.
DISEÑO DE RESERVORIO RECTANGULAR bca vol GEOMETRIA DEL RESERVORIO Largo =10.00 m Ancho =10.00 m Altura de Muro =2.50 m Borde Libre.
DIBUJO EN INGENIERÍA LOSAS UNIVERSIDAD NACIONAL AGRARIA LA MOLINA FACULTAD DE INGENIERIA AGRICOLA Mg. Sc. Kenyi Cavalcanti Cárdenas.
ESTADÍSTICA DE CAFÉ AL 03 DE JUNIO DE 2019.
CALCULO MENTAL
CALCULO MENTAL
1 GRADO CALCULO.
Transcripción de la presentación:

DISEÑO DE LOSA Dos bordes continuos y dos bordes discontinuos (caso 3) Coeficientes de momentos flexionantes M (-) en bordes continuos M (+) en bordes Claro corto =371 Claro largo = 360 Claro corto = 176 Claro largo = 138 M (-) en bordes discontinuos Claro corto 219 Claro largo = W = 439 Kgs. / m 2 Datos para coeficiente Calculo del coeficiente k

Para el valor del momento ultimo se tiene: *Momentos ultimos Mu= 0,25 x coef. MuAs (cm^2)S f T 910, , , , , , Si se utiliza varilla del # 3 =.71 cm 2 / varilla Se propone a

Diseño de @ 30 Armado en el sentido largo @30 Armado en el sentido corto L/4 L/2 Varillas corridas bajas Varillas corridas dobladas

Dos bordes continuos y dos bordes discontinuos (caso 4) Coeficientes de momentos flexionantes M (-) en bordes continuos M (+) en bordes Claro corto =514 Claro largo = 442 Claro corto = 2856 Claro largo = 142 M (-) en bordes discontinuos Claro corto =321 Claro largo = W = 439 Kgs. / m 2 Datos para coeficiente Calculo del coeficiente k LOSA 2 “CASO4”

Para el valor del momento ultimo se tiene: Si se utiliza varilla del # 3 =.71 cm 2 / varilla Se propone a *Momentos ultimos Mu=0,56x coef. MuAs (cm^2)S f T 2861, , , , , Separacion maxima28

Dos bordes continuos y dos bordes discontinuos (caso 6) Coeficientes de momentos flexionantes M (-) en bordes continuos M (+) en bordes Claro corto =288 Claro largo = 0 Claro corto =500 Claro largo = 126 M (-) en bordes discontinuos Claro corto =330 Claro largo = W = 439 Kgs. / m 2 Datos para coeficiente Calculo del coeficiente k LOSA 3 “CASO 6”

Para el valor del momento ultimo se tiene: Si se utiliza varilla del # 3 =.71 cm 2 / varilla *Momentos ultimos Mu=0,72x coef. MuAs (cm^2)S f T 2081, , , , Separacion maxima 28

Dos bordes continuos y dos bordes discontinuos (caso 6) Coeficientes de momentos flexionantes M (-) en bordes continuos M (+) en bordes Claro corto =288 Claro largo = 0 Claro corto =500 Claro largo = 126 M (-) en bordes discontinuos Claro corto =330 Claro largo = W = 439 Kgs. / m 2 Datos para coeficiente Calculo del coeficiente k LOSA 4 “CASO 4”

Para el valor del momento ultimo se tiene: Si se utiliza varilla del # 3 =.71 cm 2 / varilla 50 *Momentos ultimos Mu=0,13x coef. MuAs (cm^2)S f T 650, , , , ,