RESTRICCIONES A TCT POR AISLADORES DAÑADOS EN LAS CADENAS DE LÍNEAS Ings. Carlos Alonso y Carlos Curbelo UTE – TRASMISIÓN Uruguay V CITTES – Salta, 2011

UTE TRASMISION 3562 km líneas de 150 kV 49 SSEE 150 kV 771 km 500 kV

1) INTRODUCCIÓN 1.1 Contexto, objetivo y alcance 1.2 Resumen de resultados 1.3 Normas analizadas 1.4 Metodología usada (IEC 61472, 2004)

INTRODUCCIÓN 1.1) CONTEXTO, OBJETIVO Y ALCANCE Contexto del estudio, en UTE: - Se busca determinar distancias de aproximación y especificar procedimientos de trabajo para TCT en Trasmisión. - Actualmente se admite hasta 30 % del total de aisladores dañados, sin efectuar consideraciones por tensión, cuernos, raquetas o aros.

INTRODUCCIÓN 1.1) CONTEXTO, OBJETIVO Y ALCANCE Objetivo y alcance de la presentación: - Despertar en el auditorio la curiosidad de chequear en sus empresas los criterios de recambio de aisladores. - Calcular el número admisible de aisladores dañados en cadenas de líneas de trasmisión, vinculado a las sobretensiones de maniobra esperables sobre las mismas, para la realización de TCT. - En el presente trabajo se comenta los criterios adoptados para dicho cálculo, bajo la norma IEC 61472, 2004, y se ejemplifica el mismo para un grupo de cadenas de interés en 132 kV, 150 kV y 500 kV.

INTRODUCCIÓN 1.1) CONTEXTO, OBJETIVO Y ALCANCE Métodos de TCT contemplados: - Son los que mantienen a los operarios y a los objetos conductores de modo que no se ubiquen a lo largo de las cadenas (por ejemplo: trabajos a distancia en cadenas de suspensión, inspecciones de torres, y TCT en torres con dobles ternas cuando se trabaja en una de ellas sin afectar a la otra).

INTRODUCCIÓN 1.1) CONTEXTO, OBJETIVO Y ALCANCE Riesgos: - El riesgo que se maneja para los trabajadores, es que estando en cercanías de una cadena, ocurra un arco en la misma. - Los daños esperados al trabajador, serían todos aquellos que deriven de la ocurrencia de un arco en su cercanía. - Las probabilidades de ocurrencia de arco, son las admitidas en la norma IEC 61472, a la hora de realizar un trabajo TCT.

INTRODUCCIÓN 1.2) RESUMEN DE RESULTADOS Para su aplicación en UTE: - Debe modificarse la manera en que se efectúa el conteo de los aisladores sanos, centrándose exclusivamente en la parte activa de la cadena (la porción entre cuernos, raquetas o aros). - Se deberá ser más restrictivo en relación al número de aisladores sanos que se exigirá para efectuar TCT.

INTRODUCCIÓN 1.3) NORMAS ANALIZADAS Del análisis de las normas disponibles, resultó que: - Recomendaciones de OSHA, IEEE 516, 2003 y 2009: no son explícitas en relación al grado de daño considerado para los aisladores. - IEC 61472, 2004: presenta una propuesta para el cálculo de la longitud de aislación requerida en presencia de aisladores dañados.

1.- Se determina la longitud de aislación disponible, considerando: INTRODUCCIÓN 1.4) METODOLOGÍA USADA (BASADA EN LA NORMA IEC 61472, 2004) 1.- Se determina la longitud de aislación disponible, considerando: - Configuración de la cadena, en particular de los electrodos fijos puestos a tierra y a potencial (cuernos, raquetas y aros) - El procedimiento de trabajo a desarrollar (sin el desplazamiento de electrodos, conectados a tierra o a potencial, a lo largo de la cadena)

INTRODUCCIÓN 1.4) METODOLOGÍA USADA (BASADA EN LA NORMA IEC 61472, 2004) 2.- Se calcula la longitud de aislación requerida por la norma (Du), considerando: - Aspectos constructivos de la cadena (material aislante, configuración de cadena y torre) - Entorno de la torre (altitud sobre el nivel del mar) - Procedimiento de trabajo a desarrollar (ubicación del operario y objetos conductores) - Deterioro de la cadena (aisladores dañados) - Condiciones de explotación de la línea (sobretensiones esperables)

3.- Se compara las longitudes anteriores. INTRODUCCIÓN 1.4) METODOLOGÍA USADA (BASADA EN LA NORMA IEC 61472, 2004) 3.- Se compara las longitudes anteriores. El TCT es realizable cuando se cuenta con una longitud de aislación (física, real) mayor que la requerida por la norma (Du).

2) CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.1 Porción “activa” de la cadena, grado de deterioro de la aislación y longitud de aislación disponible 2.2 Factor de seguridad Ks 2.3 Factor de espacio libre (gap) kg

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.1) PORCIÓN “ACTIVA” DE LA CADENA Y DETERIORO DE LA AISLACIÓN Factor de la cadena de aisladores ki: cuantifica el grado de deterioro de la aislación. El factor ki es usado para el cálculo de la longitud de aislación requerida (Du).

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.1) PORCIÓN “ACTIVA” DE LA CADENA Y DETERIORO DE LA AISLACIÓN ki es función del material de los aisladores y de la proporción nd/no, de aisladores dañados en relación a los que efectivamente soportan la tensión aplicada (la porción “activa” de la cadena). Los aisladores puenteados por cuernos de descarga, raquetas o anillos normalizadores no contribuyen significativamente a la aislación y no se tienen en cuenta.

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.1) PORCIÓN “ACTIVA” DE LA CADENA Y DETERIORO DE LA AISLACIÓN

Aisladores de la porción “activa”: CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.1) PORCIÓN “ACTIVA” DE LA CADENA Y DETERIORO DE LA AISLACIÓN Aisladores de la porción “activa”: - Sanos o dañados, pero siempre contribuyen a la aislación - Aislación aportada por aislador dañado es función del material (vidrio o porcelana) y es tenida en cuenta (cuantificada), de acuerdo a la norma, en el cálculo de ki.

Aisladores puenteados por cuernos, raquetas o aros: CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.1) PORCIÓN “ACTIVA” DE LA CADENA Y DETERIORO DE LA AISLACIÓN Aisladores puenteados por cuernos, raquetas o aros: - Su deterioro no es relevante para el cálculo de la longitud de aislación disponible, ni de la longitud de aislación requerida (Du). - No se les contabiliza, solo se contabiliza los dañados de la porción “activa” de la cadena.

Longitud de aislación disponible: CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.1) PORCIÓN “ACTIVA” DE LA CADENA Y DETERIORO DE LA AISLACIÓN Longitud de aislación disponible: - es la longitud de la porción “activa” de la cadena, entre el electrodo extremo puesto a tierra y el electrodo extremo conectado a la fase - es la que se comparará con la longitud de aislación requerida (Du)

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.2) FACTOR DE SEGURIDAD Ks El factor Ks es usado para el cálculo de la longitud de aislación requerida (Du). La norma recomienda tomar el valor de Ks = 1.1 para tener un riesgo global de perforación de la aislación coherente con otros trabajos eléctricos.

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.2) FACTOR DE SEGURIDAD Ks La norma habilita a reducir Ks a 1.0, al momento de determinar una distancia de aproximación durante la ejecución de un TCT, pero solo si se incluye una distancia ergonómica suficientemente grande, que asegure que la distancia de aproximación obtenida de este modo sea mayor que la longitud de aislación para Ks = 1.1.

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.2) FACTOR DE SEGURIDAD Ks

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.2) FACTOR DE SEGURIDAD Ks ADOPTADO Interesa garantizar que sobre ninguna cadena del lugar de trabajo ocurra un contorneo: - Caso 1) Cadenas adyacentes al TCT, donde no se realiza TCT (p. ej. otras fases): Sobre ellas no corresponde considerar una distancia ergonómica, ya que las longitudes de aislación entre fase y tierra no se ven afectadas por los movimientos involuntarios de los operarios.

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.2) FACTOR DE SEGURIDAD Ks ADOPTADO - Caso 2) Cadenas donde se realiza TCT: Solo se considera trabajos donde los trabajadores se mantienen suficientemente alejados de la aislación, y no se colocan elementos conductores adyacentes (ni al consumir la distancia ergonómica), por lo cual las longitudes de aislación disponibles no son afectadas por sus acciones (p. ej. trabajos a distancia en suspensiones de 150 kV).

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.2) FACTOR DE SEGURIDAD Ks ADOPTADO

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.2) FACTOR DE SEGURIDAD Ks ADOPTADO En ambos casos, las acciones de los trabajadores no inciden y se está en presencia de electrodos fijos, por lo que no se puede reducir Ks basado en la consideración de una distancia ergonómica. Se usará el factor de seguridad pleno sugerido por la norma, Ks = 1.1.

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.3) FACTOR DE ESPACIO LIBRE (GAP) kg El factor kg es usado para el cálculo de la longitud de aislación requerida (Du). Este factor refleja la configuración (geometría) entre el conductor vivo y las estructuras metálicas que lo rodean.

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.3) FACTOR DE ESPACIO LIBRE (GAP) kg La norma sugiere tomar el valor (general y conservador) de kg = 1.2, para el cálculo de las distancias requeridas entre fase y tierra. Para 132 kV y 150 kV, donde existen varias configuraciones posibles para las fases, se usará siempre el valor sugerido.

CONCEPTOS Y CRITERIOS 2.3) FACTOR DE ESPACIO LIBRE (GAP) kg Para 500 kV, donde siempre se tiene una disposición horizontal de las fases, se tomará los valores típicos indicados en la Tabla D.1 de la norma: - fase central (que cruza a la torre por una ventana): kg = 1.25 - fases exteriores: kg = 1.45 (Valor más liberal, que permite exigir menos aisladores sanos que sobre la fase central.)

3) CASOS DE EJEMPLO 3.1 Hipótesis 3.2 Cálculos 3.3 Tablas de resultados

CASOS DE EJEMPLO 3.1) HIPÓTESIS Se estudia tres cadenas de suspensión, de aisladores de paso 146 mm: - Una cadena de 9 aisladores en 132 kV, una de 10 aisladores en 132 kV y 150 kV, y una de 26 aisladores en 500 kV. Se considera cuernos en las líneas de 132 kV y 150 kV, que pueden apantallar 1 o 2 aisladores. Se considera raquetas y aros en la línea de 500 kV, que apantallan 2 aisladores.

CASOS DE EJEMPLO 3.1) HIPÓTESIS Se analizan cadenas de aisladores de vidrio o porcelana en las líneas de 132 kV y 150 kV, y solo de vidrio en la de 500 kV. Se distingue entre dos tensiones máximas de servicio en 500 kV: 525 kV o 550 kV. En 500 kV se usa un factor de espacio libre distinto para la fase central que para las fases exteriores.

CASOS DE EJEMPLO 3.1) HIPÓTESIS Tensión nominal Un [kV] 132 150 500 Tensión máxima de servicio Us [kV] 145 165 525 o 550 Sobretensión máxima AEA ue2 [p.u.] 2.3 1.8 Sobretensión máxima UTE 3.0 2.4 Aisladores en total (nt) 9 10 26 Aisladores puenteados (np) 1 o 2 2 Aisladores activos (no) 8 o 7 9 u 8 24 Longitud de aislación disponible [m] 1.17 o 1.02 1.31 3.50 Material aisladores vidrio o porcelana vidrio Factor de espacio libre (kg) 1.20 1.25 o 1.45

CASOS DE EJEMPLO 3.2) CÁLCULOS La longitud de aislación requerida por la norma (Du) es una función exponencial, creciente con la tensión (sobretensión). Esta longitud, para la cadena sana, no depende del material de los aisladores. La consideración del deterioro se efectúa incrementando la longitud de aislación requerida (Du) de acuerdo al factor de la cadena de aisladores, ki, el cual varía con el material aislante.

CASOS DE EJEMPLO: 3.2) CÁLCULOS 10 AISLADORES DE VIDRIO CON UNO PUENTEADO Long. aislación fase-tierra: D (u ) requerida y disponible - U =150 kV - n =9 u e 2 n o 2 1.8 1.6 Du f a s e - t i r [m] 1.4 n = 7 n = 6 n = 5 n = 4 n = 3 n = 2 n = 1 n = 0 d d d d d d d d 1.2 Condiciones de trabajo admisibles (longitudes requeridas menores que la disponible) 1 0.8 0.6 0.4 1.5 2 2.5 3 3.5 4 u [p.u.] e 2

CASOS DE EJEMPLO: 3.2) CÁLCULOS 10 AISLADORES DE VIDRIO CON UNO PUENTEADO Long. aislación fase-tierra: D (u ) requerida y disponible - U =150 kV - n =9 u e 2 n o 2 1.8 1.6 Du f a s e - t i r [m] 1.4 n = 7 n = 6 n = 5 n = 4 n = 3 n = 2 n = 1 n = 0 d d d d d d d d 1.2 1 0.8 Sobretensiones admisibles 0.6 para 3 aisladores dañados u e 2 = 2.84 p.u. 0.4 1.5 2 2.5 3 3.5 4 u [p.u.] e 2

CASOS DE EJEMPLO: 3.2) CÁLCULOS 10 AISLADORES DE VIDRIO CON UNO PUENTEADO Long. aislación fase-tierra: D (u ) requerida y disponible - U =150 kV - n =9 u e 2 n o 2 1.8 n = 6 d 1.6 n = 5 Du f a s e - t i r [m] 1.4 n = 7 n = 6 n = 5 d n = 4 n = 3 n = 2 n = 1 n = 0 d d d d d d d d 1.2 n d = 0 = 1 = 2 = 3 = 4 1 0.8 0.6 0.4 1.5 2 2.3 2.5 3 3.5 4 u [p.u.] e 2

Aisladores dañados admisibles CASOS DE EJEMPLO: 3.2) CÁLCULOS 10 AISLADORES DE VIDRIO CON UNO PUENTEADO Long. aislación fase-tierra: D (u ) requerida y disponible - U =150 kV - n =9 u e 2 n o 2 1.8 n = 6 d 1.6 n = 5 Du f a s e - t i r [m] 1.4 n = 7 n = 6 n = 5 d n = 4 n = 3 n = 2 n = 1 n = 0 d d d d d d d d 1.2 n d = 0 = 1 = 2 = 3 = 4 1 0.8 0.6 Aisladores dañados admisibles para ue2 = 2.3 p.u.: 4 o menos 0.4 1.5 2 2.3 2.5 3 3.5 4 u [p.u.] e 2

CASOS DE EJEMPLO 3.2) CÁLCULOS Aislación dañada de porcelana: - Tienen mayor contribución a la aislación que los de vidrio dañados, ya que pueden mantener trozos de porcelana significativos. - Se reducen las exigencias. - Usando los valores sugeridos en la norma, se concluye que se puede tener un tercio más de aislación dañada de porcelana que de vidrio (para la misma sobretensión).

CASOS DE EJEMPLO: 3.2) CÁLCULOS 10 AISLADORES DE VIDRIO O PORCELANA, 3 AISLADORES DAÑADOS, 2 CUERNOS (APANTALLANDO 1 O 2 AISLADORES) Long. aislación fase-tierra: D (u ) requerida y disponible - U = 150 kV - n = 8 o 9 u e 2 n o 2 Curvas sólidas: 1 aislador puenteado (n =9) o Curvas segmentadas: 2 aisladores puenteados (n =8) 1.8 o Cadenas de vidrio (n =3) d 1.6 Cadenas de Longitud aislación disponible porcelana Du f a s e - t i r [m] 1.4 para 1 aislador puenteado (n =9) (n =3) o d 1.2 Longitud aislación disponible para 2 aisladores puenteados (n =8) o 1 Longitud aislación requerida para cadena sana (n =0) 0.8 d Debido a la variación del material (vidrio o porcelana), ue2 varía alrededor de 10 %. Para cadenas dañadas similares, ue2 puede variar alrededor de 25 % (entre 2.46 y 3.10 p.u.). La variación en el apantallamiento de un aislador provoca que ue2 varíe alrededor de 15 %. 0.6 0.4 1.5 2 2.5 3 3.5 4 u [p.u.] e 2

Aisladores dañados admisibles CASOS DE EJEMPLO: 3.2) CÁLCULOS 10 AISLADORES DE VIDRIO CON UNO PUENTEADO Long. aislación fase-tierra: D (u ) requerida y disponible - U =150 kV - n =9 u e 2 n o 2 np=1 no=9 nd ue2máx 3,873 1 3,529 2 3,185 3 2,841 4 2,497 5 2,153 6 1,808 7 1,458 8 1,113 9 0,769 1.8 n = 6 d 1.6 n = 5 Du f a s e - t i r [m] 1.4 n = 7 n = 6 n = 5 d n = 4 n = 3 n = 2 n = 1 n = 0 d d d d d d d d 1.2 n d = 0 = 1 = 2 = 3 = 4 1 0.8 0.6 Aisladores dañados admisibles para ue2 = 2.3 p.u.: 4 o menos 0.4 1.808 2.153 2.497 2.841 3.185 3.529 3.873 Sobretensiones u [p.u.] e 2

Cadena de 10 aisladores en 150 kV con 1 o 2 aisladores puenteados CASOS DE EJEMPLO 3.3) TABLAS DE RESULTADOS EN 150 kV Cadena de 10 aisladores en 150 kV con 1 o 2 aisladores puenteados   Vidrio Porcelana np=1 np=2 no=9 no=8 nd ue2máx 3,873 3,522 1 3,529 3,172 3,617 3,259 2 3,185 2,814 3,354 2,996 3 2,841 2,463 3,097 2,726 4 2,497 2,112 5 2,153 1,761 2,578 2,200 6 1,808 1,404 2,321 1,937 7 1,458 1,053 2,065 1,674 8 1,113 0,702 9 0,769 --- 1,545

Cadena de 10 aisladores en 150 kV con 1 o 2 aisladores puenteados CASOS DE EJEMPLO 3.3) TABLAS DE RESULTADOS EN 150 kV Cadena de 10 aisladores en 150 kV con 1 o 2 aisladores puenteados   Vidrio Porcelana np=1 np=2 no=9 no=8 nd ue2máx 3,873 3,522 1 3,529 3,172 3,617 3,259 2 3,185 2,814 3,354 2,996 3 2,841 2,463 3,097 2,726 4 2,497 2,112 5 2,153 1,761 2,578 2,200 6 1,808 1,404 2,321 1,937 7 1,458 1,053 2,065 1,674 8 1,113 0,702 9 0,769 --- 1,545 En las líneas de aislación de porcelana se puede trabajar con más aisladores dañados que en las de vidrio. Un 30% más de aislación dañada

Cadena de 10 aisladores en 150 kV con 1 o 2 aisladores puenteados CASOS DE EJEMPLO 3.3) TABLAS DE RESULTADOS EN 150 kV Para las cadenas de vidrio: Se admite hasta 2 dañados en la porción activa de la cadena más 1 apantallado por los cuernos, que puede estar dañado. Suma 3, pero importa la posición. Cadena de 10 aisladores en 150 kV con 1 o 2 aisladores puenteados   Vidrio Porcelana np=1 np=2 no=9 no=8 nd ue2máx 3,873 3,522 1 3,529 3,172 3,617 3,259 2 3,185 2,814 3,354 2,996 3 2,841 2,463 3,097 2,726 4 2,497 2,112 5 2,153 1,761 2,578 2,200 6 1,808 1,404 2,321 1,937 7 1,458 1,053 2,065 1,674 8 1,113 0,702 9 0,769 --- 1,545 Se puede admitir 3 dañados en la porción activa, solo si se trabaja con aisladores de porcelana y los cuernos apantallan un aislador.

CASOS DE EJEMPLO 3.3) TABLAS DE RESULTADOS EN 132 kV Cadena de 9 aisladores en 132 kV con 1 o 2 aisladores puenteados   Vidrio Porcelana np=1 np=2 no=8 no=7 nd ue2máx 4,008 3,594 1 3,609 3,179 3,709 3,286 2 3,202 2,772 3,409 2,972 3 2,803 2,357 3,102 2,664 4 2,403 1,950 5 2,004 1,536 2,503 2,050 6 1,597 1,129 2,204 1,743 7 1,198 0,714 1,904 1,436 8 0,799 --- Cadena de 10 aisladores en 132 kV con 1 o 2 aisladores puenteados   Vidrio Porcelana np=1 np=2 no=9 no=8 nd ue2máx 4,408 4,008 1 4,016 3,609 4,116 3,709 2 3,624 3,202 3,816 3,409 3 3,233 2,803 3,525 3,102 4 2,841 2,403 5 2,450 2,004 2,933 2,503 6 2,058 1,597 2,641 2,204 7 1,659 1,198 2,350 1,904 8 1,267 0,799 9 0,875 --- 1,758

CASOS DE EJEMPLO 3.3) TABLAS DE RESULTADOS EN 132 kV Cadena de 9 aisladores en 132 kV con 1 o 2 aisladores puenteados   Vidrio Porcelana np=1 np=2 no=8 no=7 nd ue2máx 4,008 3,594 1 3,609 3,179 3,709 3,286 2 3,202 2,772 3,409 2,972 3 2,803 2,357 3,102 2,664 4 2,403 1,950 5 2,004 1,536 2,503 2,050 6 1,597 1,129 2,204 1,743 7 1,198 0,714 1,904 1,436 8 0,799 --- Cadena de 10 aisladores en 132 kV con 1 o 2 aisladores puenteados   Vidrio Porcelana np=1 np=2 no=9 no=8 nd ue2máx 4,408 4,008 1 4,016 3,609 4,116 3,709 2 3,624 3,202 3,816 3,409 3 3,233 2,803 3,525 3,102 4 2,841 2,403 5 2,450 2,004 2,933 2,503 6 2,058 1,597 2,641 2,204 7 1,659 1,198 2,350 1,904 8 1,267 0,799 9 0,875 --- 1,758

Cadena de 26 aisladores en 500 kV con 2 aisladores puenteados CASOS DE EJEMPLO 3.3) TABLAS DE RESULTADOS EN 500 kV Cadena de 26 aisladores en 500 kV con 2 aisladores puenteados Vidrio - np = 2 - no = 24   Us = 525 kV Us = 550 kV Fase central lateral nd ue2máx 2,575 2,986 2,458 2,850 1 2,490 2,886 2,377 2,755 2 2,403 2,787 2,294 2,660 3 2,318 2,687 2,213 2,565 4 2,231 2,589 2,130 2,472 5 2,146 2,049 6 2,059 2,390 1,966 2,281 7 1,974 2,290 1,885 2,186 8 1,887 2,191 1,802 2,091 9 1,803 1,721 1,996 10 1,716 1,991 1,638 1,901 11 1,631 1,892 1,557 1,806 12 1,544 1,792 1,474 1,711 Sobre las fases laterales, al usar un kg más adecuado a la configuración, se reduce las exigencias en cuanto a sobretensiones o aisladores rotos. En UTE: debe aumentarse el número de aisladores sanos exigido, a 19 o más, entre las raquetas y aros.

Cadena de 26 aisladores en 500 kV con 2 aisladores puenteados CASOS DE EJEMPLO 3.3) TABLAS DE RESULTADOS EN 500 kV Cadena de 26 aisladores en 500 kV con 2 aisladores puenteados Vidrio - np = 2 - no = 24   Us = 525 kV Us = 550 kV Fase central lateral nd ue2máx 2,575 2,986 2,458 2,850 1 2,490 2,886 2,377 2,755 2 2,403 2,787 2,294 2,660 3 2,318 2,687 2,213 2,565 4 2,231 2,589 2,130 2,472 5 2,146 2,049 6 2,059 2,390 1,966 2,281 7 1,974 2,290 1,885 2,186 8 1,887 2,191 1,802 2,091 9 1,803 1,721 1,996 10 1,716 1,991 1,638 1,901 11 1,631 1,892 1,557 1,806 12 1,544 1,792 1,474 1,711 Para el caso de inspecciones de líneas, sin deshabilitar los recierres automáticos , los valores de sobretensiones son mayores, llegando a que no se admitan aisladores dañados y más.

CASOS DE EJEMPLO 3.3) TABLA DE RESULTADOS: RESUMEN Cadenas en 132 kV: nd máximo para ue2 £ 2,3 Total de aisladores Vidrio Porcelana np=1 np=2 9 4 3 5 10 7 Cadenas en 150 kV: nd máximo para ue2 £ 3,0 2 1 Cadenas en 500 kV (vidrio, np = 2): nd máximo para ue2 £ 1,8 Total de Us = 525 kV Us = 550 kV Fase central lateral 26 11 8 Cadenas en 500 kV (vidrio, np = 2): nd máximo para ue2 £ 2,4

4) COMENTARIOS Y CONCLUSIONES 4.1 Aplicación a la explotación 4.2 Conclusiones

COMENTARIOS Y CONCLUSIONES 4.1) APLICACIÓN A LA EXPLOTACIÓN La aplicación de la metodología, requiere: - Identificar las configuraciones de cadenas relevantes, registrando las distancias reales entre sus electrodos. - Fijar posición sobre el tratamiento de cadenas múltiples, en “V”, y poliméricas, que no son cubiertas por la norma - Determinar los factores de espacio libre (kg) adecuados a las configuraciones analizadas - Analizar los procedimientos de TCT donde los operarios u objetos conductores puedan moverse a lo largo de las cadenas

CONCLUSIONES 4.2) CONCLUSIONES PARA UTE Los resultados indican que se debe ser más restrictivo en cuanto a las condiciones de aislación sana requerida. Debe definirse en forma más adecuada (calcularse por simulaciones) el valor de las sobretensiones máximas esperables en el sistema.

CONCLUSIONES 4.2) CONCLUSIONES Realización de TCT. - En caso de ser necesario realizar los recambios con número de aisladores dañados mayores a los calculados (hoy permitidos), se aumentará el riesgo de que se presente arco. Se deberán tomar las medidas necesarias de protección de los trabajadores para que no hayan accidentes.

CONCLUSIONES 4.2) CONCLUSIONES Aisladores poliméricos: - Se ve la necesidad de ampliar el campo de aplicación de la norma, determinando los valores a utilizar para el cálculo del factor de cadena ki, pero no hay actualmente experimentación que lo respalde y no es tan sencilla la detección de daños en este tipo de aisladores.

CONCLUSIONES 4.2) CONCLUSIONES Torres con aisladores cerámicos y poliméricos: - Se debe adoptar medidas preventivas adicionales, al subir a tales torres, ya que se desconoce, a priori, el estado de la aislación antes de escalar.

CONCLUSIONES 4.2) CONCLUSIONES Trabajos de inspección escalando torres - En función de los resultados obtenidos, se ve como recomendable efectuarlos deshabilitando los recierres automáticos. - Podría mantenerse los recierres en caso de aisladores de vidrio y sobretensiones máximas conocidas y si se verifica visualmente (en forma remota) que el número de aisladores sanos de la cadena es suficiente.

MUCHAS GRACIAS POR ASISTIR FIN MUCHAS GRACIAS POR ASISTIR