INGENIERÍA GEOTÉCNICA AVANZANDA 1

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ASPECTOS GEOMECANICOSDE LAS ROCAS

CONCEPTOS GEOMECANICOS

MATERIAL REAL

CONCEPTOS GEOMECANICOS

DISCONTINUO ANISOTROPO NO ELASTICO

CONCEPTO DE ROCA INTACTA Y MACIZO ROCOSO ROCA INTACTA ROCA SIN FRACTURAS CONTINUAS DISCONTINUIDADES  PLANOS DE ESTRUCTURAS QUE AFECTAN A LACONTINUIDAD DE LA ROCA.  PLANOS AFECTAN A LAS PROPIEDADES DE LAS ROCAS ( DEFORMABILIDAD, RESISTENCIA, PERMEABILIDAD). MACIZO ROCOSO ROCA INTACTA + DISCONTINUIDADES

ROCA INTACTA IGNEA GRANITO MOZONITA GABRO

ROCA INTACTA VOLCANICA ANDESITA BASALTO RIOLITA

ROCA INTACTA SEDIMENTARIA ARENISCA CONGLOMERADO CALIZA

ROCA INTACTA METAMORFICA GNEIS FILLITA PLEGADA CUARCITA

CONCEPTO DE ROCA INTACTA Y MACIZO ROCOSO

CONCEPTO DE MATRIZ ROCOSA Y MACIZO ROCOSO DISCONTINUIDADES C.SIMPLE TRIAXIAL

MACIZO ROCOSO ROCA VOLCANICA

MACIZO ROCOSO ROCA SEDIMENTARIA

MACIZO ROCOSO ROCA METAMORFICA

VARIOS MACIZOS ROCOSOS

PROPIEDADES FISICAS Y MECANICAS DE LAS ROCAS

PROPIEDADES INDICES CLASIFICACION DE LAS ROCAS PARA SU USO EN INGENIERIA OBTENIDOS EN ENSAYOS DE LABORATORIO CON PROBETAS DE ROCA INTACTA CLASIFICACION PARA APLICACIONES RELACIONADAS PRINCIPALMENTE CON EL COMPORTAMIENTO DE LA MATRIZ ROCOSA

PROPIEDADES INDICES POROSIDAD PROPORCION RELATIVA DE MATERIA SÓLIDA Y HUECOS DENSIDAD INFORMACION ACERCA DE LA COMPOSICION MINERALOGICA VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDA PERMITE ESTIMAR EL GRADO DE FISURACION (EN COMBINACION CON UN ESTUDIO PETROGRAFICO) DURABILIDAD INDICA LA TENDENCIA A LA DESCOMPOSICION DE LOS COMPONENTES O ESTRUCTURAS, CON LA CONSECUENTE DEGRADACIONDE LA ROCA PERMEABILIDAD PERMITE EVALUAR LA INTERCONEXION RELATIVA DE LOS POROS RESISTENCIA DETERMINA LA RESISTENCIA DE LA MATRIZ ROCOSA PARA MANTENER UNIDOS SUS COMPONENTES PROPIEDADES DE INGENIERIA

POROSIDAD ES LA PROPORCION DEL VOLUMEN DE HUECOS CON RELACION AL VOLUMEN TOTAL: n =Vp Vt LOS VALORES TIPICOS SON MAS BAJOS QUE EN SUELOS MEDICIONES  CAMBIO DE DENSIDAD AL PASAR DEL ESTADO SECO AL SATURADO, CON INMERSION EN AGUA O CON INYECCION DE MERCURIO A PRESION  MEDIDA DEL VOLUMEN DE MATERIA SOLIDA Y DEL VOLUMEN DE AIRE EN LOS POROS A TRAVES DE LA LEY DE BOYLE.  CORRELACIONES CON OTRAS PROPIEDADES MECANICAS (RESISTENCIA A LA COMPRESION SIMPLE, MODULO DE ELASTICIDAD) DISPERSION CONSIDERABLE

POROSIDAD ROCAS IGNEAS Y METAMORFICAS  FACTOR RESPONSABLE: FISURAS  NORMALMENTE, n <1-2 %.  n AUMENTA CON LA EDAD (DESGASTE) HASTAn = 20 % O MAS. ROCAS SEDIMENTARIAS  FACTOR RESPONSABLE: POROS  PUEDE OSCILAR ENTRE: 0  n  90 %.  PARA UNA ARENISCA MEDIA, n = 15 %  n DISMINUYE CON LA PROFUNDIDAD  n DISMINUYE CON LA EDAD (DESGASTE)

ALGUNAS POROSIDADES TIPICAS

RELACION POROSIDAD RESISTENCIA

DENSIDAD  EL RANGO DE VARIABILIDAD DE LA DENSIDAD DE LAS ROCAS ES MUCHO MAYOR QUE LA DE LOS SUELOS.  EL CONOCIMIENTO DE LA DENSIDAD ES IMPORTANTE EN INGENIERIA Y MINERIA POR LA RELACION DIRECTA CON LA RESISTENCIA.

DENSIDAD

ALGUNAS DENSIDADES DE ROCAS

VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDA  RELATIVAMENTE FACIL DE DETERMINAR,TANTO ONDAS TRANSVERSALES COMO LONGITUDINALES.  LA VELOCIDAD DE TRANSMISION DEPENDE EN TEORIA UNICAMENTE DE LAS PROPIEDADES ELASTICAS Y DE LA DENSIDAD.  PERO UNA RED DE FISURAS SUPERPUESTAS A LA MATRIZ ROCOSA TIENE UN EFECTO PREDOMINANTE.  POR LO TANTO, LA VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDAS PUEDE SERVIR COMO INDICE DEL GRADO DE FISURACION DE UNA ROCA.

VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDA  PARA LO CUAL SE DEFINIE UN INDICE DE CALIDAD (IQ) IQ(%) = Vl x 100 % Vl* SIENDO: Vl= LA VELOCIDAD REAL DE TRANSMISION DE ONDAS EN LA MUESTRA Vl* = LA VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDAS DE UNA MUESTRA DEL MISMO MATERIAL SIN POROS NI FISURAS.

VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDA DADO QUE EL IQ DEPENDE MUCHO DEL GRADO DE FISURACION, SE HA PROPUESTO UN ABACO IQ-POROSIDAD QUE SIRVA DE BASE PARA LA CLASIFICACION DE UNA MUESTRA DE ROCA SEGÚN SU GRADO DE FISURACION

PERMEABILIDAD  IMPORTANTE EN CASOS PRACTICOS: oEXTRACCION POR BOMBEO DE AGUA, PETROLEO, GAS.. oALMACENAJE DE RESIDUOS EN FORMACIONES POROSAS oALMACENAJE DE FLUIDOS EN CAVERNAS. oESTIMACION DE CAPACIDAD DE RETENCION DEL AGUA EN EMBALSE  LA PRESENCIA DE FISURAS ALTERA RADICALMENTE LA PERMEABILIDAD DE LA ROCA MATRIZ OBTENIDA EN EL LABORATORIO PARA LO CUAL ES NECESARIO ENSAYOS DE BOMBEO IN SITU.  EL CAMBIO EN LA PERMEABILIDAD OCASIONADO POR CAMBIOS EN LAS TENSIONES NORMALES (ESPECIALMENTE COMPRESION- TRACCION) PERMITE ESTIMAR EL GRADO DE FISURACION (FISURAS PLANAS SE VEN AFECTADAS, POROS ESFERICOS NO)  LEY DE DARCY ES VALIDA EN LA MAYORIA DE LOS CASOS?  REALIZAR ENSAYOS CLASICOS EN LABORATORIO

DURABILIDAD  “SLAKE DURABILITY TEST”(Franklin y Chandra 1972) O ENSAYO DE DURABILIDAD(Id), CONSISTE EN SOMETER A LA MUESTRA A CICLOS DE SEQUEDAD, HUMEDAD Y AGITACION OBTENIENDOSE UN INDICE DE DURABILIDAD DEL MATERIAL (RESISTENCIA A LA DISGREGACION).  LA DURABILIDAD ES FUNDAMENTAL EN TODAS LAS APLICACIONES PRACTICAS EN INGENIERIA  LAS PROPIEDADES DE LA ROCA SE VEN ALTERADAS DEBIDO A LA EXFOLIACION, HIDRATACION, OXIDACION, ABRASION, ETC.  Id = % Peso retenido peso inicial 1 CICLO:- SECADO EN ESTUFA A 105 ° -200 VUELTAS EN TAMBOR EN 10 MINUTOS SE SUELEN USAR DOS CICLOS.

DURABILIDAD

RESISTENCIA  LA RESISTENCIA ESTA MANIFESTADA POR UN ENSAYO DE CARGA PUNTUAL: QUE CONSISTE EN QUE A UNA MUESTRA DE ROCA SE CARGAR MEDIANTE DOS CONOS DE ACERO QUE PROVOCAN LA ROTURA AL DESARROLLARSE FISURAS PARALELAS AL EJE DE CARGA.  SE UTILIZAN PROBETAS CILINDRICAS DE 50 mm, DE DIAMETRO CON UNA LONGITUD AL MENOS DE 1.4 VECES EL DIAMETRO.  NO ES ADECUADO PARA ROCAS BLANDAS.  FACIL DE REALIZAR “IN SITU”  Is =P D² Is = INDICE DE CARGA PUNTUAL P = CARGA APLICADA D = DIAMETRO DE LA PROBETA SI Is < 10 Kg/cm² EL INDICE NO TIENE SIGNIFICACION

CRITERIO LINEAL 47

CRITERIO LINEAL 48

CRITERIO LINEAL 49

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RESISTENCIA  EXISTE UNA BUENA CORRELACION ENTRE Is Y LA RESISTENCIA A LA COMPRESION SIMPLE  c.  GEOLOGICAL SOCIETY ENGINEERING GROUP (1972):  c = 16 Is  ROIG (1983): EN MUESTRAS IRREGULARES. (r = 0.98)  c  39 Is  FRANKLIN Y BROCH (1972)  c = 23.7 Is  24 Is (r = 0.88) PARA Is 50 mm

RESISTENCIA RELACION COMPRESION SIMPLE UTILIZACION EN RMR

RESISTENCIA

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RESISTENCIA

ENSAYO CARGA PUNTUAL

RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA FACTORES QUE AFECTAN LOS VALORES DE RESISTENCIA NATURALEZA Y CONDICIÓN DE LA ROCA MINERALOGÍA, TAMAÑO GRANO, POROSIDAD, DENSIDAD, MICROFRACTURAMIENTO, ALTERACIÓN MECÁNICA. CONDICIONES DE ENSAYOS CONTENIDO DE AGUA, TEMPERATURA, VELOCIDAD DE CARGA, FORMA DE LA PROBETA, VOLUMEN DE LA PROBETA. ESTÁNDARES PARA LOGRAR CONDICIONES DE BORDE EN LA PROBETA, QUE SEAN UNIFORMES (CON CAMPOS DE ESFUERZOS Y DESPLAZAMIENTOS UNIFORMES DENTRO DE LA PROBETA).

RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA CRITERIO EMPIRICO DE FALLA 3'c3'c ½  1 ' =  3 ' +  c [ m i +1]+1] HOECK Y BROWN (1980)  1 '= Esfuerzo Efectivo Principal Mayor en la Falla  3 '= Esfuerzo Efectivo Principal Menor en la Falla  c= Resistencia Compresiva Uniaxial de la Roca Intacta m i= Constante del Material para la Roca Intacta Donde: ¡ LAS MUESTRAS DEBEN TENER APROX. 50 mm DE  Y 100 mm LONGITUD ! Ec. 01

RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA CRITERIO EMPIRICO DE FALLA cc  cd (50/d) = ½ HOECK Y BROWN (1980) Donde: ¡ PARA MUESTRAS QUE TIENEN MENORES DIMENSIONES A 50 mm ! d = Diámetro de muestra en mm.  cd = Esfuerzo Efectivo Principal Menor en la Falla  c= Resistencia Compresiva Uniaxial de la Roca Intacta ¡ LOS VALORES PARA  c Y PARA m i DEBEN SER DE TRIAXIALES ! Ec. 02

ESTIMACIONES EN TERRENO DE LA RESISTENCIA EN COMPRESION UNIAXIAL

VALORES DE LA CONSTANTE mi PARA ROCAS INTACTAS (valores en parentesis son estimados)

RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO CRITERIOS DE FALLA cc a  1 ' =  3 ' +  c [ m b 3'+S]3'+S] HOECK Y BROWN (1980) Donde:  1 '= Esfuerzo Efectivo Principal Axial  3 '= Esfuerzo Efectivo Principal Confinante  c= Resistencia Compresiva Uniaxial de la Roca Intacta M b= Valor de constante m para la masa rocosa S y a =Constantes q´dependen caract. de la Masa rocosa Ec. 03

RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO CRITERIOS DE FALLA cc ½  1 ' =  3 ' +  c [ m b 3'+S]3'+S] Para macizos rocosos de BUENAa RAZONABLES CALIDAD, la falla puede ser definida estableciendo: a = 0.5 en la ecuacion 03 Ec. 04 Para macizos rocosos de MALA CALIDAD, la masa Rocosa no tiene resistencia a la tracción o “cohesión” Fallando los especimenes

RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO CRITERIOS DE FALLA cc a  1 ' =  3 ' +  c [ m b 3' ]3' ] Ec. 05 Para macizos rocosos de MALA CALIDAD, la masa Rocosa no tiene resistencia a la tracción o “cohesión” Y los especimenes fallarán sin confinamiento. Para estos macizos rocosos se establece un valor para s = 0, obteniendose la ecuacion 5

RELACIONES ENTRE mb/mi, s y a Y EL INDICE DE RESISTENCIA GEOLOGICA (GSI)  PARA MASA ROCOSA NO DISTURBADA VALORES DE GSI > m b /m i  exp  GSI  100  Ec s  exp  GSI  100  Ec. 07 a  0.5 Ec. 08

RELACIONES ENTRE mb/mi, s y a Y EL INDICE DE RESISTENCIA GEOLOGICA (GSI)  PARA MASA ROCOSA NO DISTURBADA VALORES DE GSI < a  0.65  GSI  Ec. 09 s  0 Ec. 10

RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO CRITERIOS DE FALLA cm=cm= 2 c Cos  1 - Sen  Una vez calculados un conjunto de valores (  n,  ) a partir de las ecuaciones anteriores, se puede calcular mediante análisis de regresión lineal, valores promedios de la cohesión “c” y del ángulo de fricción “  ”, en la cual el mejor ajuste de la línea recta es calculado para el rango de pares (  n,  ). La resistencia compresiva uniaxial del macizo rocoso definida por una resistencia cohesiva “c” y un ángulo de fricción “  ”, esta dada por:

CRITERIO DE ROTURA DE HOECK Y BROWN GENERALIZADO (2002) 3 mbmb  1  3  1  3   ss a    ci   ci  b i m  m exp  GSI  100   28  14D   s  exp  GSI  100   9  3D9  3D  a  1  1  e  GSI 15  e  20 3  26 m i = para roca intacta m b = para roca fracturada GSI = Geological Strength Index D = factor que depende del grado de alteración a que el macizo ha sido sometido debido a explosiones y relajación de tensiones

CRITERIO DE ROTURA DE HOECK Y BROWN GENERALIZADO (2002) GSI: Geological Strength Index 0 ≤ GSI ≤ 100 Si GSI = 100, roca intacta: se recupera el criterio H-B original Depende de las condiciones en la superficie y de la estructura del macizo

moderadam cajas muy rellenos ROCA TRABADOS, DE VARIAS CARAS, CRITERIO GENERALIZADO DE HOECK – BROWN  1 ’ =  3 ’ +  c ( m b (  3 ’ /  c ) + S)  1 ’ = Esfuerzo efectivo principal máximo en la falla  3 ’ = Esfuerzo efectivo principal mínimo en la falla  c = Resistencia compresiva uniaxial de las piezas de roca intacta m b, s, a son las constantes de la composición, estructura y condiciones superficiales de la masa rocosa ESTRUCTURA CO NDI CIO N DE LA SUP ERF ICIE mb/ MUY BUENA Superficies rugosas y de cajas frescas(sin señales de intemperizaci on ni de alteración) BUENA Superficies rugosas, cajas levemente intemprizadas y/o alteradas, con patinas de oxido de hierro REGULAMALA R Superficies lisas y Superficies cizalladas, cajas lisas, cajas intemperizadas y/o alteradas, con ente rellenos de intemperiza fragmentos das y/o granulares y/o alteradas arcillosos firmes MUY MALA Superficies lisas y cizalladas, intemperizada s y/o alteradas, con arcillosos blandos FRACTURADO EN BLOQUES mi (BLOCKY) S MACIZO ROCOSO CONFORMADO POR TROZOS a0.500 O BLOQUES DE ROCA BIEN TRABAJADOS, DE FORMA CUBICA Y DEFINIDOS POR TRES SETS Em75,00040,00020,0009,0003,000 DE ESTRUCTURAS, ORTOGONALES ENTRE SI Y GSI FUERTEMENTE FRACTURADO EN BLOQUES mb/ mi (VERY BLOCKY) S MACIZO ROCOSO ALGO PERTURBADO, a CONFORMADO POR TROZOS O BLOQUES DE Em40,00024,0009,0005,0002,500 ANGULOSOS Y DEFINIDOS POR CUATRO O MAS Y SETS DE ESTRUCTURAS GSI FRACTURADO Y PERTURBADOmb/ (BLOCKY/DISTURBED) mi MACIZO ROCOSO PLEGADO Y/O AFECTADO S POR FALLAS, CONFORMADO POR TROZOS O a BLOQUES DE ROCA DE VARIAS CARAS, ANGULOSOS Y DEFINIDOS POR LA Em18,00010,0006,0003,0002,000 INTERSECCIÓN DE NUMEROSOS SETS DE Y ESTRUCTURAS GSI DESISNTEGRADO mb/ (DESINTEGRATED) mi MACIZO ROCOSO MUY FRACTURADO Y S QUEBRADO, CONFORMADO POR UN CONJUNTO a POBREMENTE TRABADO DE BLOQUES Y Em10,0006,0003,0002,0001,000 TROZOS DE ROCA, ANGULOSOS Y TAMBIEN Y REDONDEADOS GSI

mi Vs.  ci

MODULO DE DEFORMACION

MODULO DE DEFORMABILIDAD

ENSAYOS DE LABORATORIO ENSAYO DE COMPRESION SIMPLE ENSAYO DE CARGA PUNTUAL ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL ENSAYO DE CIZALLA ENSAYO DE RESISTENCIA A LA DESINTEGRACION ENSAYO BRASILEÑO (SPLITTING TENSION) ENSAYO DE TRACCION DIRECTA

ENSAYO DE LABORATORIO ROCA INTACTA ENSAYOPARAMETROCARACTERISTICA ENSAYO DE COMPRESION SIMPLE RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE MUY CARO ESCENCIAL LA PREPARACION DE MUESTRA ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL RESISTENCIA A COMPRESION TRIAXIAL ESCENCIAL LA PREPARACION DE MUESTRA EL MONTAJE DE LA CELULA ES CRITICO RAZONABLE PARA PROYECTOS ESPCIALES ENSAYO BRASILEÑORESISTENCIA A TRACCION ESNSAYO SENCILLO ENSAYO DE CARGA PUNTUAL GENERALMENTE: RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE RAPIDO NO NECESITA PREPARACION DE LA MUESTRA ENSAYO DE TRACCION DIRECTA RESISTENCIA A TRACCION PROCESO DE MONTAJE DE LA MUESTRA ES LABORIOSO POCO INTERES PRACTICO ENSAYO DE RESISTENCIA A LA DESINTEGRACION VELOCIDAD DE DESCOMPOSICION ENSAYO COMPLICADO

ENSAYO COMPRESION SIMPLE  c = Fc A DONDE:   c = RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE  Fc=CARGA APLICADA  A=SECCION DE LA PROBETA CLASIFICACION DE ROCAS SEGÚN DEERE AND MILLER (1966)

ENSAYO COMPRESION SIMPLE  c (Kg/cm³) DESCRIPCION  c> <  c< <  c<600 60<  c< 200  c<60 MUY ALTA ALTA MEDIA BAJA MUY BAJA CLASIFICACION SEGÚN I.S.R.M. (SOCIEDAD INTERNACIONAL DE MECANICA DE ROCAS

ENSAYO COMPRESION SIMPLE CLASIFICACION DE ROCAS INTACTAS DE LA FAMILIA DEL GRANITO

ENSAYO COMPRESION SIMPLE RELACION ENTRE LA ORIENTACION DE LA FOLIACION Y LA RESISTENCIA

ENSAYO DE CARGA PUNTUAL

ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL ANALOGO AL ENSAYO REALIZADO CON SUELOS, PERO CON MAYORES PRESIONES Y/O MAYORES CARGAS  1 = Fc A  3 = p DONDE:   c = RESISTENCIA A COMPRESION  Fc=FUERZA DE COMPRESION APLICADA  p=PRESION DE CONFINAMIENTO (FLUIDO)  A=SECCION DE PROBETA

ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL EFECTO DE LA PRESION DE CONFINAMIENTO SOBRE LA RESISTENCIA

ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL EFECTO DEL AGUA Y PRESIONES DE POROS SOBRE LA RESISTENCIA

ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL EFECTO DE LA TEMPERATURA SOBRE LA RESISTENCIA

LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LAS ROCAS SON UNA VARIEDAD DE LAS FÍSICAS. SE MANTIENEN BAJO EL INFLUJO DE LAS FUERZAS MECÁNICAS EXTERNAS Y SE EXPRESAN POR LA CAPACIDAD DE LAS ROCAS A OPONER RESISTENCIA A LA DEFORMACIÓN Y DESAGREGACIÓN. ENTRE ELLAS FIGURAN LAS SIGUIENTES: COMPRESIÓN, TRACCIÓN, ESFUERZOS COMBINADOS, ESFUERZOS CORTANTES Y MODULO DE DEFORMACIÓN. LA MAYOR PARTE DE LAS PROPIEDADES SON DETERMINADAS A PARTIR DE ENSAYOS DE LABORATORIO. PROPIEDADES MECANIICAS

DESCRIPCION CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA ENSAYOS DE RESISTENCIACONSIDERACIONES TEORICAS ROCA INTACTA COMPORTAMIENTO FRÁGIL, ELÁSTICO Y GENERALMENTE ISOTROPICO ENSAYOS TRIAXIALES DE ESPECIMENES CILINDRICOS, RALATIVAMENTE SIMPLES Y BARATOS, LOS RESUSLTADOS SON SUMAMENTE CONFIABLES EL COMPORTAMIENTO DE ROCAS ELASTICAS E ISOTROPICAS ES ADECUADAMENTE ENTENDIDA EN LA MAYORIA DE APLICACIONES PRACTICAS ROCA INTACTA CON UNA DISCONTINUIDAD INCLINADA ALTAMENTE ANISOTROPICO DEPENDIENDO DE LA RESISTENCIA AL CORTE E INCLINACIÓN DE LA DISCONTINUIDAD ENSAYOS TRIAXIALES DIFICULTOSOS Y COSTOSOS. PREFERIBLE ENSAYOS DE CORTE DIRECTO. REQUIERE CUIDADOSA INTERPRETACIÓN DE RESULTADOS ADECUADO ENTENDIMIENTO DEL COMPORTAMIENTO DE LAS DISCONTINUIDADES, EN LA MAYORIA DE LAS APLICACIONES PRACTICAS ROCA MASIVA CON POCOS SISTEMAS DE DISCONTINUIDADES ANISOTROPICO, DEPENDIENDO DE LA RESISTENCIA AL CORTE DE LAS DISCONTINUIDADES ENSAYOS DE LABORATORIO MUY DIFICULTOSOS A CAUSA DE LA PERTURBACIÓN DE LA MUESTRA Y LIMITACIONES DEL TAMAÑO DEL EQUIPO EL COMPORTAMIENTO DE LA INTERACCION DE BLOQUES COMPLEJOS EN MASAS ROCOSAS REALMENTE DIACLASADAS ES POBREMENTE ENTENDIDA MASA ROCOSA SEVERAMENTE DIACLASADA RAZONABLEMENTE ISOTROPICO, ALTAMENTE DILATANTE A BAJOS NIVELES DE ESFUERZOS CON ROTURA DE PARTICULAS A ALTOS NIVELES DE ESFUERZOS ENSAYOS TRIAXIALES DE MUESTRAS REPRESENTATIVAS EXTREMADAMENTE DIFICULTOSOS A CAUSA DE LA PERTURBACIÓN DE LA MUESTRA POBRE ENTENDIMIENTO DEL COMPORTAMIENTO DEL INTERLAZAMIENTO ANGULAR DE PIEZAS ROCOSAS RELLENO ROCOSO COMPACTO O CONGLOMERADO DÉBILMENTE CEMENTADO ENSAYOS TRIAXIALES SIMPLES PERO COSTOSOS DEBIDO AL EQUIPO GRANDE REQUERIDO PARA ACOMODAR LA MUESTRA ROCA DESINTEGRADA O SUELTA RAZONABLEMENTE ISOTROPICO, MENOS DILATANTE Y MENOR RESISTENCIA QUE LA ROCA IN SITU DEBIDO A LA DESTRUCCIÓN DE LA FABRICA LA MALA COMPACTACION Y GRADUACIÓN PERMITE EL MOVIMIENTO DE LAS PARTICULAS RESULTANDO EN MOVILIDAD Y BAJA RESISTENCIA ENSAYOS TRIAXIALES O DE CORTE DIRECTO, SIMPLES PERO COSTOSOS, DEBIDO AL GRAN TAMAÑO DEL EQUIPO COMPORTAMIENTO RAZONABLE BIEN ENTENDIDO A PARTIR DE LOS ESTUDIOS DE MECANICA DE SUELOS CON MATRIALES GRANULARES PARA LA MAYORIA DE LAS APLICACIONES, EL COMPORTAMIENTO DE LA ROCA ESTERIL Y GRAVAS FLOJAMENTE COMPACTADAS, ES ENTENDIDA ADECUADAMENTE CARACTERISTICAS DEL MACIZO ROCOSO, METODOS DE ENSAYOS, CONSIDERACIONES TEORICAS

RESULTADOS DE LABORATORIO

EQUIPOS PARA ENSAYOS DE LABORATORIO PRENSA TRIAXIALPRENSA BIAXIAL

RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA

PILAR DE CARBON DESPUES DE FALLAR POR EFECTO DE UN ENSAYO DE COMPRESION UNIAXIAL IN SITU

ENSAYO TRIAXIAL IN SITU DE UN BLOQUE DE BASALTO DE GRAN TAMAÑO (BASALT NUCLEAR WASTE ISOLATION PROYEC HANFORD, USA

ENSAYO DE CORTE DIRECTO AREA 400 cm2

ANTES DEL ENSAYODESPUES DEL ENSAYO

ENSAYO DE CORTE DIRECTO

EFECTO DE LA ESCALA

ENSAYO DE CORTE DIRECTO EL AUMENTO DE LA EXTENSION DE LA ESTRUCTURA PRODUCE TRES EFECTOS PRINCIPALES: REDUCE LA RUGOSIDAD, REDUCE LA DILATANCIA, E INCREMENTA EL DESPLAZAMIENTO NECESARIO PARA MOVILIZAR LA RESISTENCIA.

ENSAYO DE CORTE DIRECTO EFECTO DE ESCALA EN EL PARAMETRO JRC

ENSAYO DE CORTE DIRECTO EFECTO DE ESCALA EN EL PARAMETRO JCS

MAQUINA DE COMPRESION TRIAXIAL CELDA HOEK

CARACTERIZACIÓN ROCA INTACTA E. CARGA PUNTUAL

C.R.I.

CARACTERIZACIÓN ROCA INTACTA MARTILLO SCHMIDT ABACO

MAQUINA DE CORTE DIRECTO

RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA

MODELO DE MACIZO ROCOSO

AUMENTO POR EFECTO DE ESCALA

MAPA GEOLOGICO DEL PERU MUCHAS GRACIAS