CURVADO o DOBLADO Operación de conformado plástico que una vez realizada se transforma en una zona de empalme entre zonas planas de una chapa. Valor y signo de la deformación plástica de cada fibra a lo largo del espesor Fibra neutra  Tensión nula  Mantiene su dimensión inicial  Conociendo su posición se calcula el largo de chapa para obtener piezas curvadas  Se corre hacia el lado interno del curvado Ejemplos curvados paraleloscurvados ortogonales Fibra media Fibra neutra (+) + riri s (-) Tracción externa Compresión interna

Valores límites del radio de curvado Para fibra neutra en s/2: ε estiramiento fibra externa Para r i grandes r i >> s/ 2  para r i muy grande  probabilidad campo elástico Condición para def. plástica (permanente)  s : límite elástico E : m ódulo elástico 1’2 De y Cálculo de r i mín : no puede despreciarse s: ó Experimental: por el alargamiento uniforme y de las zonas vecinas, el r i mín admisible es: Valor crítico  Sin resistencia remanente  Aplicable para mín. solicit. mecánica ó agudeza de doblado ineludible

Deformación en la zona curvada Rw: dirección de laminación a b Tracción Contracción (posibles grietas) Compresión Expansión Concavidad Convexidad

Desarrollo de una pieza curvada Desarrollo necesario de chapa: cálculo de la longitud de la fibra neutra Coeficientes empíricos Corrimiento fibra neutra Factores de influencia Agudeza del curvado ( r i ) Amplitud (ángulo  ) Propiedades plásticas del material Espesor chapa (s) Expresiones de cálculo

Geometrías de curvado: casos Caso I: r i = 0 Caso II: r i ≠ 0 a b r i ≠ 0 Casos II a y II b D iferencias en la acotación de los segmentos rectos General: L = a + b + Lz a y b : segmentos rectos “no deformados” L : longitud de chapa necesaria (desarrollo) Lz: término algebraico 0 (función de: s, r i, , y material)

Tabla de datos

Caso I REVISAR Datos : a y b L = a + b + Lz Caso I : siempre Lz > 0 Para fibra neutra en s/2: Lz = 2 . s/2.  /360 =  /4. s.  /90 La expresión empleada en la práctica es: Lz = (s + 0,2). 0,785. T.  /90 Explicar T función de s, ri y alargamiento A

Caso II a Acotación hasta la prolongación del tramo siguiente Datos : a, b y r i L = a + b + Lz Aquí: Lz 0 Para fibra neutra en s/2: Lz = 2 . (ri + s/2).  /360 =  /4. ( 2ri + s ).  /90 La expresión práctica usual es: Lz = (2ri + s). 0,785. T.  /90 con T  0 r i ≠ 0 El gráfico siguiente muestra la tendencia que sigue T al aumentar s con ri =cte y al aumentar ri con s =cte : para ri = cte y s T (-) 0 (+) T para s = cte y ri Para Lz >0 y A 1 “ Lz 25% factor >1 “ Lz >0 y A >25% factor <1 “ Lz <0 y A <25% factor <1

Caso II b Acotación hasta el centro del arco L = a + b + Lz Aquí: Lz > 0 Para fibra neutra en s/2: Lz = 2 . (ri + s/2).  /360 Y la expresión que se emplea en la práctica es: Lz = (s + 2ri). 2. .  /360

Fuerza de doblado b: ancho de la chapa (// al borde del punzón)  B : resistencia a la tracción C: factor experimental (Oehler) C = 1 + 4s/w t = 10s ( para s  0,5mm) t = 8s ( para 0,6  s  1mm) t = 6s ( para s > 1mm) Doblados en V de  =90 o, se recomienda w = 2t a) Doblado en “V”, con estampas de matriz abierta, al aire C.  B. b. s 2 Pb = w Válidas para r i = (0,15 a 0,20) w ( >r i  <Pb ) Valores t recomendados Pb

Radio final de doblado en matrices abiertas El r i resultante varía con el radio r del borde del punzón. El perfil curvado no puede conocerse con antelación Se logra r i  r para r  0,15 w w = f (r i, s)

Fuerza de doblado b) Doblado en “V” con matriz cerrada Pb  Con estas matrices, la fuerza de doblado presenta cierta dispersión  Pb resulta aproximadamente un 60% mayor que para matrices abiertas.

Fuerza de doblado c) Doblado en “U” con matriz abierta Pb = 0,4  B. s. b (para levantar las alas) Pg  0,3 Pb (vencer presión sujetador) Sujetador - eyector Pb U = 1,3 Pb = 1,3 (0,4  B. s. b)

Fuerza de doblado c) Doblado en “U” con matriz cerrada Pb total  3 Pb  Sin prensachapa hay curvado del fondo y aplastamiento al final  Con prensachapa puede evitarse el curvado del fondo