2. CONDUCCIÓN UNIDIMENSIONAL EN ESTADO ESTABLE.

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1 2. CONDUCCIÓN UNIDIMENSIONAL EN ESTADO ESTABLE.

2 a) LA PARED PLANA En flujo estable con fuente no distribuida
de energía. Fluido Fluido Caliente Ts frío Ts2 T∞1,h T∞2,h2

3 RESISTENCIA TÉRMICA Haciendo una analogía con el sistema eléctrico:
Re → Resistencia eléctrica; V → Voltaje; I → Intensidad de corriente eléctrica Rt → Resistencia térmica; T → Temperatura; Q → Calor.

4 CONTINUA RESISTENCIA TÉRMICA
Que representa la resistencia de un circuito de resistencias en serie. T∞1 Ts1 Ts2 T∞ T∞1 T∞2 1/h1A L/kA 1/h2A Rtot

5 PARED COMPUESTA Para una pared compuesta.
A B C Ts T2 T Ts2 T∞1, h T∞4;h4 fluido fluido caliente x frío Si; U = Coeficiente global de transferencia de calor, se define:

6 CIRCUITO TÉRMICO EN PARALELO
Una pared compuesta como se muestra A B D T T2 C El circuito térmico es RB RA RD T T2 RC Se puede representar como: RA Req RD Donde. Y también:

7 RESISTENCIA DE CONTACTO
Cuando se tienen dos superficies en contacto, debido a sus irregularidades, se presentan secciones en donde se tienen caídas de temperatura entre estas dos superficies y por lo tanto, una resistencia térmica llamada resistencia de contacto ( R”tc). El valor de esta resistencia depende de la presión a que están unidas esta dos superficies, su material y del tipo de fluido entre estas irregularidades. A B TA TB R”tc depende de: * Acabado superficial * Presión de contacto. x * Fluido entre irregularidades RA R”tc RB

8 Ejemplo 2.1. El vidrio de ventana trasera de un carro de vidrio de 4 mm espesor, es desempañada por una resistencia eléctrica en su superficie interna. Determine la potencia eléctrica por unidad de área de la ventana para mantener una temperatura de 15 0C. La temperatura interior es de 25 0C y hi = 10 w/m2k, al exterior -10 0C y he = 65 w/m2k SE CONOCE: Temperatura deseada vidrio y condiciones interior y exterior de un carro. SE BUSCA: Potencia por unidad de área para mantener esa temperatura deseada. SE ASUME:,Flujo unidimensional, estado estable Propiedades constantes, radiación y resistencia de película despreciables. ESQUEMA. Aire interior Aire del ambiente Td vidrio T∞i T∞ hi he Propiedades: Vidrio a 300 0K; k = 1.4 w/m 0K ANÁLISIS. El circuito Térmico: T∞i Tsi T∞e 1/hiA L/kA 1/heA

9 b) SISTEMAS RADIALES Con las condiciones de que:
Un problema común es tener un cilindro hueco cuyas superficies interior y exterior están a fluidos de diferentes temperaturas. L d2 d1 fluido fluido caliente frío T∞1 h Ts Ts T∞2 h2 En estado estable y sin generación. Si k = Cte, integrando dos veces:

10 CILINDRO HUECO COMPUESTO (TUBO)
Un tubo con dos capas de otros materiales T3 Ts4 T2 B C T∞4, h4 r A r2 r3 r4 T∞1, h1 Ts1 Considerando el concepto de resistencia térmica en sistemas radiales, se puede deducir la ecuación del calor radial como: Otra forma:

11 EL RADIO CRÍTICO T∞1h1 T∞3 , h3 ra r2 L
Cuando se usa un aislante en un cilindro o un tubo, se reducen las pérdidas de Calor, se incrementa la resistencia de conducción. También se tiene el efecto de incrementar el área transferencia de calor por convección reduciendo la resistencia exterior de la película. Estos efectos se deben cuando al variar el radio exterior del aislante. Considerando un tubo con una capa de aislante. T∞1h T∞3 , h3 ra r L Suponiendo que T1 = T2 = T∞t y que h1 y kt son muy grandes T1 T2T3 r1 r

12 LA ESFERA HUECA Si la Rt se define como la diferencia de
Temperaturas dividida por la razón de calor. Aplicando este método a una esfera Hueca, para un volumen de control Diferencial, la conservación de la energía requiere que. r Ts Ts2 dr En estado estable, unidireccional sin generación de energía.

13 Ejemplo 2.2. Se tiene un tubo de vapor de diámetro exterior de 120 mm y aislado con silicato de calcio con 20 mm. Las temperaturas Ts1 = 800 0K y Ts2 = 490 0K. Encuentre el calor radial / m. SE ASUME: Condición de estado estable, unidimensional y k = Cte PROPIEDADES: k = 0,089 w/m K. DIAGRAMA: Ts2 ANÁLISIS Ts1 Vapor D1 = 0.12 m D2 = 0.16 m COMENTARIO: El calor transferido fuera de la superficie es disipado a los alrededores por convección y radiación.

14 c) CONDUCCIÓN CON GENERACIÓN DE ENERGÍA TÉRMICA
La pared plana. → Energía uniforme Gen / Vol T∞1 ; h T∞2 ; h2 Si k = Cte Ts q Ts2 x

15 CASO ESPECIAL Cuando: Ts1 = Ts2 = Ts
-L x L T∞ h q T∞ h Qcond Qconv T0 Ts Ts Note que en x = 0 no hay transferencia de Calor a través del plano, puede representarse por una superficie adiabática. En x = L Qcond Qconv T0 q Ts T∞ h x L

16 CASO DE SISTEMAS RADIALES CON GENERACIÓN TÉRMICA
El cilindro. El modelo matemático es: Evaluando en r = 0; fluido frío T∞ ,h Ts T(r = 0) = T Qr r0 L Relacionando Ts a la temperatura del fluido frío T∞

17 Ejemplo 2. 3. Se tiene un conductor de cobre calibre 12 (2
Ejemplo 2.3. Se tiene un conductor de cobre calibre 12 (2.33 mm de diámetro). La resistividad del cobre es de 1.73 x 10-8 Ώm, la conductividad térmica es de 380 w/mK y el coeficiente de transferencia de calor de w/m2 k. Determine la ecuación en función de la corriente eléctrica de la diferencia de temperaturas máxima y del ambiente. Para un cilindro la temperatura T( r ) tiene su valor máximo en el centro, cuando r = 0 Se puede calcular el radio crítico si se forra el conductor con un material que tenga por ejemplo una ka = 0.11 w/mK. Es interesante evaluar ΔT para este caso del conductor aislado.

18 d) ANÁLISIS DE ALETAS Se usan aletas para incrementar el área de
contacto del fluido enfriador y así no incrementar “h” por aumento de potencia. dQconv Qx dx dAx Ac(x) x Qx+dx Haciendo el balance de energía: Es la ecuación generalizada de una aleta

19 ALETAS DE SECCIÓN UNIFORME
Def. Cuando se tienen aletas como en el Diagrama Qconv fluido T(0) = Tb ; T∞ → fluido T∞ , h Tb t Ac = Cte Ac As = Px Qf w x L P = 2w+2t P → Perímetro Qconv Ac= wt d As → área de base a “x” L P = πd Qf Ac =πd2/4

20 CASO (A) Convección en el filo de la aleta
Se nota que el gradiente de temperatura decrece con “x” por la pérdida continua de calor por convección en caras de la aleta. Af → Área total de aleta incluyendo el filo de la aleta. El calor fluye por conducción en la aleta y pasa a convección en su filo como muestra la figura Qconv Tb Qb = Qf Resolviendo para C1 y C2

21 OTROS CASOS DEL ANÁLISIS DE LA ALETA
CASO (B). Si la convección en el filo del aleta es despreciable, se trata como adiabático. NOTA. Para usar los resultados del análisis del CASO (A), se tiene que en la práctica es válido si (mL) < Si (mL) ≥ 2.65 se puede usar la aproximación infinita. CASO ( C). Θ(L) = θL CASO ( D ). L → ∞ ; θL → o

22 EJEMPLO 2. 4. Una barra de bronce de 0. 1 m largo y 0
EJEMPLO 2.4. Una barra de bronce de 0.1 m largo y m diámetro, se extiende horizontalmente de una fundición a Tb = 200 0C.La barra está en el ambiente a T∞ = 200 C y h = 30 w/m2 K. ¿ cual es la temperatura de la barra a 0.025, y 0.1 m ?. Bronce a 110 0C; k = 133 w/mK Evaluando. Diagrama. L = 0.1 m Aire a T∞ y h x1 = m, x2 = m Tb d x1 x L x : X(m) Cosh. m(L-x) Senh. θ T(0 ) X1 1.55 1.19 136.5 156.5 X2 1.24 0.725 108.9 128.9 L 1.00 0.00 87.0 107.0

23 εf → Efectividad. Relación de la transferencia
RENDIMIENTO DE ALETAS Rendimiento de una aleta εf → Efectividad. Relación de la transferencia de calor de la aleta a la razón de calor transferido si no existiera la aleta. εf > 2 para justificar las aletas. En caso ( D ) El rendimiento se puede evaluar en términos de resistencia térmica. Acb → Área de sección transversal de aleta en su base. Eficiencia de una aleta “ηf”. Af → Área de la superficie de la aleta. Aleta recta, área transversal uniforma y filo adiabático. Filo adiabático, sección recta o cilíndrica

24 RENDIMIENTO DE ALETAS II
Errores con la aproximación despreciables si: Aleta sección transversal no-uniforme: Caso de secc. anular; Ac = 2πrt, varía con “r ” Reemplazando “r” por “x” en Ec. de calor.

25 RENDIMIENTO DE ALETAS III
Eficiencia secc transversal no uniforme t r2c = r2 + t/2 r L Lc = L + t/2 Ap = Lct r2

26 EFICIENCIA DE SUPERFICIE GLOBAL
Se tienen “N” aletas en un equipo térmico, la eficiencia de superficie global es:

27 Problema: Vapor de agua fluye por tubo Dext = D1 = 3 Cm a T = 120 0C
Problema: Vapor de agua fluye por tubo Dext = D1 = 3 Cm a T = 120 0C. El tubo tiene aletas circulares de Al (k = 180 w/m 0C) de D2 = 6 Cm y espesor, t = 2 mm. El espacio entre aletas es de 3 mm por lo que son 200 aletas/m. El aire exterior está a T∞ = 25 0C, h = 60 W/m2 K. Determine el incremento de la TC del tubo/m por la adición de las aletas. Análisis: Si no se tienen aletas: Asa = πD1L = π (0.03)(1) = m2 Para aletas circulares sujetas a un tubo en una gráfica se tiene: Con estos datos en la gráfica de eficiencia para esta aleta: η = 0.96 La TC en parte libre de aletas es:

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