Ruido e Interferencia en la Modulación Analógica

Presentación del tema: "Ruido e Interferencia en la Modulación Analógica"— Transcripción de la presentación:

1 Ruido e Interferencia en la Modulación Analógica
Pr. F. Cancino

2 Introducción Uno de los aspectos más importantes que caracterizan a los diferentes tipos de modulación es su comportamiento frente al ruido. Usualmente este factor es proporcional al ancho de banda. Esto último se estudiará cualitativamente y un parámetro estimador será la relación S/N. Luego de revisar las convenciones de un sistema de comunicaciones completo, se analizará el efecto de la interferencia y el ruido para los diversos sistemas de modulación

3 Modelo de un Sistema de Comunicación
Las convenciones serán las siguientes: 𝑥 𝑡 ≤1 , 𝐴𝐵𝑥 𝑡 =𝑊 El canal solo atenúa, no distorsiona. El filtro pasa-banda BPF con HR(f) tiene ganancia unitaria sobre BR  BT El filtro pasa-bajos LPF tiene ancho de banda W. De esta forma:

4 Señales Pasa-Banda Es útil su presentación en la forma:
Envolvente – Fase Componente en fase – componente en cuadratura. Sea xc(t) es la representación envolvente – fase: 𝑥𝑐(𝑡) = 𝑅(𝑡)𝐶𝑜𝑠(𝑐𝑡+(𝑡)) Si en esta expresión se expande el coseno; se obtiene la representación componente en fase y componente en cuadratura: 𝑥𝑐(𝑡) = 𝑅(𝑡)𝐶𝑜𝑠(𝑡)𝐶𝑜𝑠𝑐𝑡 – 𝑅(𝑡)𝑆𝑒𝑛(𝑡)𝑆𝑒𝑛𝑐𝑡

5 Componentes en fase y en cuadratura
𝑥𝑐(𝑡) = 𝑥𝑖(𝑡)𝐶𝑜𝑠𝑐𝑡 – 𝑥𝑞(𝑡)𝑆𝑒𝑛𝑐𝑡 Componente en fase: 𝑥𝑖(𝑡)=𝑅(𝑡)𝐶𝑜𝑠(𝑡) Componente en cuadratura: 𝑥 𝑞 (𝑡)=𝑅(𝑡)𝑆𝑒𝑛(𝑡) En consecuencia las señales moduladas analógicamente pueden ser representadas en términos de su componente en fase y su cuadratura.

6 Señales moduladas analógicamente en sus componentes Envolvente-Fase y componente fase-cuadratura
Componente en fase: 𝑥𝑖 (𝑡)=𝐴𝑐 1+𝑚𝑥 𝑡 ; Componente en cuadratura: 𝑥𝑞(𝑡)=0 DSB: 𝑥 𝐷𝑆𝐵 (𝑡) =𝐴𝑐 𝑥(𝑡)𝐶𝑜𝑠𝑐𝑡 Envolvente: 𝑅 𝑡 = 𝐴𝑐 𝑥 𝑡 Fase: ∅ 𝑡 = 0 𝑠𝑖 𝑥 𝑡 >0 𝜋 𝑠𝑢 𝑥 𝑡 <0 Componente en fase: 𝑥𝑖 (𝑡)=𝐴𝑐 𝑥(𝑡) Componente en cuadratura: 𝑥𝑞(𝑡)=0

7 Señal modulada en SSB SSB: Envolvente: 𝑅 𝑡 = 𝐴𝑐 𝑥 𝑡 Fase:
3. Componente en fase: 4. Componente en cuadratura:

8 Señal modulada en VSB VSB: Envolvente: Fase: 3. Componente en fase:
4. Componente en cuadratura:

9 Señal modulada en FM Envolvente: Fase: Componente en fase:
Componente en cuadratura:

10 Señal modulada en PM Envolvente: Fase: Componente en fase:
Componente en cuadratura:

11 Salida de los diferentes detectores
Con detector de envolvente:  𝑦(𝑡)=𝐾1𝑅(𝑡) Con detector Sincrónico:  𝑦(𝑡) = 𝐾2 𝑥𝑖(𝑡) ó 𝐾3 𝑥𝑞(𝑡) Con detector de Fase:  𝑦(𝑡) = 𝐾4(𝑡) Con detector de frecuencia: 𝑦 𝑡 = 𝐾 5 𝑑∅ 𝑡 𝑑𝑡

12 Interferencia de un Tono en la Modulación Lineal
Señal interferente: Amplitud = 𝐴𝐼 ; frecuencia =𝑓𝑐 +𝑓𝐼 Señal que llega al modulador (antes de la detección): Expandiendo los cosenos: Llamando: Luego:

13 AM con detector de envolvente
Con interferencia pequeña: AI << R(t): Si fI > W (ancho de banda del mensaje), la interferencia se elimina con el filtro pasa-bajo que sigue al detector. Si fI < W aparece un tono que afecta una sola frecuencia de poca altura, luego no es de mayor relevancia.

14 AM con detector de envolvente (2)
Con interferencia grande: AI >> R(t) Bloqueando el nivel DC (AI)  En este caso el mensaje se traslada a la frecuencia 𝑓 𝐼

15 AM con detector sincrónico
Con un detector sincrónico siempre se obtiene 𝑥 𝑖 (𝑡). En el caso de AM: 𝑥𝑖(𝑡)=𝑅(𝑡)+𝐴𝐼 𝐶𝑜𝑠 𝜔 1 𝑡   Si fI > W, el filtro de salida eliminará esta interferencia. Si fI < W, sea grande o pequeña de amplitud, solo afecta una frecuencia específica. Esta es una ventaja del detector sincrónico que también se hace presente en el análisis del ruido. Es por esto que a veces se prefiere la detección sincrónica sobre el detector de envolvente.

16 Ruido Pasabanda Es un sistema de comunicación en general se supone que en el canal, la señal además de atenuarse, también sufre el efecto de interferencia y ruido. Ya en el receptor, lo primero que se encuentra es un filtro pasabanda como se ilustra en la Figura, empleando la Característica ideal.

17 Generación de Ruido pasabanda de Banda estrecha
El ruido a la salida de este filtro se llama RUIDO PASABANDA de banda estrecha. Este ruido se puede describir a través de la forma: Envolvente – fase: n(t) = Rn(t) Cos(ct + n(t)) n(t)= Rn(t) Cosn(t )Cosct - Rn(t) Senn(t) Senct Llamando: ni(t) = Rn(t) Cosn(t) y nq(t) = Rn(t) Senn(t) La señal resultante aparecerá como se aprecia en las siguientes figuras

18 Señal resultante: Ruido Pasabanda
Ruido de envolvente: Componentes en fase y en cuadratura: Descripción mediante la componente en fase y la componente en cuadratura del ruido: 𝑛 𝑡 = 𝑛 𝑖 𝑡 𝑐𝑜𝑠 𝜔 𝑐 𝑡− 𝑛 𝑞 𝑡 𝑠𝑒𝑛 𝜔 𝑐 𝑡 En síntesis hay que describir Rn(t), n(t), ni(t) y nq(t) 𝑛 𝑖 𝑡 =𝑛 𝑡 𝐶𝑜𝑠 𝜔 𝑐 𝑡+ 𝑛 𝑡 𝑆𝑒𝑛 𝜔 𝑐 𝑡 𝑛 𝑞 𝑡 = 𝑛 𝑡 𝐶𝑜𝑠 𝜔 𝑐 𝑡−𝑛 𝑡 𝑆𝑒𝑛 𝜔 𝑐 𝑡

19 Con las expresiones de ni(t) y nq(t), se deduce:
E[ni(t). nq(t)] = ni  nq E[ni(t)] = E[nq(t)] = 0 Si E[n(t)] = 0 La envolvente en fase del ruido: 𝑅 𝑛𝑖 𝑡 = 𝑅 𝑛 𝑡 𝐶𝑜𝑠 𝜔 𝑐 𝑡+ 𝑅 𝑛 𝑡 𝑆𝑒𝑛 𝜔 𝑐 𝑡 Dado que: 𝑅 𝑛 𝑛 𝜏 = −𝑅 𝑛 𝜏 , 𝑅 𝑛 𝑛 𝜏 = 𝑅 𝑛 𝜏 La DEP del ruido será: 𝐺 𝑛𝑖 𝑓 = 𝐺 𝑛𝑞 𝑓 = 𝐺 𝑛 𝑓− 𝑓 𝑐 + 𝐺 𝑛 𝑓+ 𝑓 𝑐 ; 𝑓 ≤𝐵 El valor cuadrático medio del ruido: 𝑛 𝑖 2 = 𝑛 𝑞 2 = 𝑛 2 Si n(t) es gaussiano, ni(t) es gaussiano y nq(t) también es gaussiano.

20 Funciones de probabilidad de ruido
Si ni(t) y nq(t) son ortogonales, y 𝑛 𝑖 = 𝑛 𝑞 =0 (media cero)  los problemas de las 2 señales se reducen a que están decorrelacionadas y si son gaussianas y decorrelacionadas, se dice que son independientes. Además tienen la misma varianza. Función de densidad de probabilidad de ni: Función de densidad de probabilidad de nq: Función de densidad de probabilidad de conjunta:  2 = varianza de ni, nq y n.

21 Densidad de probabilidad de Rn(t) y f 𝒏 (t)
Cuando se tienen funciones de variables aleatorias (bidimensionales) se puede hablar del “Equivalente bidimensional” que permite la transformación de variables aleatorias. Donde P(Rnin) es la función de densidad de probabilidad conjunta de Rn y n.

22 Densidad de probabilidad de Rn(t) y ∅ 𝒏 (t)
Pero: se llega a: No obstante: Adicionalmente si Pni y Pnq son gaussianas, la probabilidad conjunta será: Cálculo de la probabilidad marginal de n: Dos cualidades a tener en cuenta: Rn no puede ser negativa y n está limitada [-, ]

23 Función densidad de probabilidad de la fase
Como [- < n < ] para evitar ambigüedades, se tiene que está distribuida uniformemente entre - y . De donde se puede deducir:

24 Probabilidad marginal de Rn
Esta función corresponde a una DISTRIBUCION DE RAYLEIGH

25 Propiedades Probabilidad marginal de Rn
Donde 2 es la varianza de n (ni, nq), pero no de Rn. Conclusión: Se observa que n y Rn son estadísticamente independientes ya que:

26 Densidad espectral de potencia de ni y nq
𝑛 𝑡 = 𝑛 𝑖 𝑡 𝑐𝑜𝑠 𝜔 𝑐 𝑡− 𝑛 𝑞 𝑡 𝑠𝑒𝑛 𝜔 𝑐 𝑡 El ruido después del filtro HR(f), DEP del ruido es de la siguiente forma: Filtro de detección es de la forma: Luego hR(t) = 2h0(t) Cosct h0(t): Respuesta impulso de H0(f) hR(t): Respuesta impulso de HR(f)

27 Detección coherente Al aplicar la señal de ruido pasa-banda a la entrada del sistema pasa-banda ideal, la salida debe ser 𝑛 𝑜 (𝑡).

28 Ruido en la Modulación Lineal
Modelo del receptor para estudio del ruido en la modulación lineal: Considerando la señal de salida del filtro HR(f) : Dado L como la atenuación en potencia del canal de transmisión

29 Relación señal a ruido recibida
Potencia promedio de la señal de entrada al detector = SR Potencia promedio del ruido: Luego: Y la relación señal a ruido será:

30 Relación S/N en las modulaciones lineales
En AM: BT = 2W: En DSB: BT = 2W: En SSB: BT = W: En VSB: 𝑊 2  𝐵𝑇  𝑊 Para analizar es necesario conocer el tipo de detector utilizado

31 Con Detector Sincrónico
Doble banda lateral: DSB 𝑥 𝐷𝑆𝐵 𝑡 = 𝐴 𝑅 𝑥 𝑡 𝐶𝑜𝑠 𝜔 𝑐 𝑡 y 𝐵 𝑇 = 2𝑊 Salida del detector:

32 DEP antes y después de la detección sincrónica
Se concluye:  El mensaje y el ruido son aditivos en la salida. La componente en cuadratura del ruido se elimina. El espectro de potencia del ruido en la salida: Gni(t) = Gnq(t), se traslada al origen  La DEP antes de la detección se muestra en la Figura: DEP después de la detección:

33 Cálculos de potencias en el detector
Potencia de entrada de señal al detector: Potencia de señal de salida del detector: Cálculo de la potencia del ruido: Señal de ruido antes de la detección: 𝑛 𝑡 = 𝑛 𝑖 𝑡 𝑐𝑜𝑠 𝜔 𝑐 𝑡− 𝑛 𝑞 𝑡 𝑠𝑒𝑛 𝜔 𝑐 𝑡 Señal de ruido después de la detección: 𝑛 1 (𝑡) = 𝑛(𝑡)𝐶𝑜𝑠  𝑐 𝑡

34 Ruido en la detección coherente
𝑛 1 𝑡 = 𝑛 𝑖 𝑡 𝐶𝑜𝑠 2 𝜔 𝑐 𝑡− 𝑛 𝑞 𝑡 𝑆𝑒𝑛 𝜔 𝑐 𝑡 𝐶𝑜𝑠 𝜔 𝑐 𝑡 𝑛 1 𝑡 = 1 2 𝑛 𝑖 𝑡 𝑛 𝑖 𝑡 𝐶𝑜𝑠2 𝜔 𝑐 𝑡− 1 2 𝑛 𝑞 𝑡 𝑆𝑒𝑛2 𝜔 𝑐 𝑡 𝑛 𝐷 𝑡 = 1 2 𝑛 𝑖 𝑡 Después del filtro LPF: Potencia de ruido detectada: Luego: Al trasladar el mensaje y el ruido al origen de frecuencias el ruido lo hace en forma INCOHERENTE, mientras que el mensaje lo hace COHERENTE

35 AM (con detector sincrónico)
Señal antes de la detección: Potencia recibida de la señal AM: Potencia recibida del ruido: NR=2W puesto que BT=2W Luego:

36 S/N detectado en AM con detector sincrónico
A la salida del detector síncrono, después del filtro LPF tenemos: Eliminando la DC: Efectuando la relación: Y tendrá un máximo cuando: Se concluye que DSB debe mandar la mitad de potencia que AM para lograr la misma

37 En SSB: Señal antes de la detección: Donde: 𝑓 0 = 𝑓𝑐±𝑊/2.
Potencia de la señal recibida: El ruido está representado como pasabanda alrededor de: 𝑓0 = 𝑓𝑐±𝑊/2

38 Detector sincrónico para SSB
Al pasar esta señal por el filtro LPF, resulta: Luego:

39 Relación S/N detectada en SSB
Potencia del ruido detectada: Salida demodulada: Potencia de la Señal demodulada: La relación señal a ruido detectada:

40 Cuadro resumen comparativo con detector sincrónico

41 Detección de AM con Detector de Envolvente:
Antes de la detección: Envolvente: Pero esta expresión es difícil de analizar. Sin embargo pensando primero en el caso más sencillo que es: Efectuando un esquema fasorial, se obtiene:

42 Detección AM con detector de envolvente si (S/N)R grande
Eliminando el nivel DC  Queda lo mismo que con el detector sincrónico y el análisis es el mismo anterior. Por tanto la relación señal a ruido detectada es:

43 Detección AM con detector de envolvente si (S/N)R pequeña
En el caso en que domine el ruido frente a la señal, es decir (S/N)R pequeña: Envolvente:

44 Esquema fasorial con detector de envolvente si (S/N)R pequeña
Se observa que hay un término de ruido Cosn(t) que multiplica al mensaje x(t), mutilándolo y en este caso no tiene sentido pretender el cálculo de una relación señal a ruido. Luego el nivel comienza a influir seriamente en la mutilación o pérdida del mensaje. Es decir, hay que buscar un UMBRAL sobre el cual la mutilación es despreciable. Este fenómeno es conocido como “efecto umbral en la detección de envolvente”.

45 Efecto Umbral en la Detección de Envolvente
Si AR >> Rn considerando se dice que no hay mutilación del mensaje se define el punto de decisión ó umbral como aquel que produce P[AR  Rn] = 0.99  P[Rn  AR] = 0.01 Pero: Distribución de Raleigh Potencia de la señal recibida: Si:

46 Efecto Umbral en la Detección de Envolvente (cont.)
Luego: Pero: En la práctica requiere:

47 Efecto Umbral en la Detección de Envolvente (cont.)
En magnitud: Si se espera mutilación del mensaje con pérdida de información.

48 Interferencia en la Modulación Angular
Modelo para el estudio de la interferencia y ruido en la modulación angular: Señal antes de la detección:

49 Interferencia Pequeña
AI << AR Diagrama fasorial en la modulación angular con interferencia: Como AI << AR  𝐴𝑅 >> 𝐴𝐼 𝐶𝑜𝑠(𝐼𝑡−∅ 𝑡 ) luego se desprecia este término así: Con detector de fase daría: (PM) b) Con el detector de frecuencia diaria: (FM)

50 Interferencia en PM y FM
En ambos casos se tiene el mensaje más una señal modulada interferente con la diferencia. Para PM la amplitud de esa interferencia es constante y pequeña: Para FM la amplitud crece con fI: Para analizarlo mejor suponer que f (t) = 0 en un intervalo, Así: Interferencia :Sinusoide de amplitud pequeña y constante. Interferencia :Sinusoide de amplitud proporcional a fI

51 Interferencia en la modulación angular
En conclusión: PM es mejor si fI es grande (canales adyacentes). FM es mejor si fI es pequeño. Si W < fI < BT/2, la interferencia pasa la primera etapa del receptor pero después del detector se bloquea.

52 Deénfasis y Preénfasis
En FM, el hecho de que la interferencia es mayor mientras mayor sea fI, sugiere un método de mejorar el FM. Si se atenúan las altas frecuencias después de detectar, la interferencia de alta frecuencia (que es la más molesta) disminuye. Pero evidentemente este proceso también atenúa las altas frecuencias del mensaje. Por tanto y para que el método tenga sentido se debe acentuar las componentes de alta frecuencia del mensaje antes de ser transmitido. Este tipo de procesamiento se llama DEÉNFASIS A LA ATENUACION (en el receptor) y PREÉNFASIS A LA ACENTUACION (en el transmisor) y tienen las siguientes características:

53 Características del De y Pre énfasis
acentuación en las atas frec. Deénfasis, atenuación en las altas frec.

54 Sistema de Comunicación con sistema de preénfasis y deénfasis

55 Sistema con deénfasis

56 Filtro de Deénfasis

57 Filtro de Preénfasis Con R>>Ro:
La amplitud de la máxima frecuencia es aumentada en un factor

58 Ruido en la Modulación Exponencial
Modelo para el análisis de ruido en la modulación exponencial: Potencia de la señal y potencia del ruido en el punto R de recepción: 𝑁 𝑅 =𝐵𝑇 Si BT muy grande, se hace pequeña.

59 ¿Qué efecto tendrá el detector?
Calcular la potencia de salida de la señal sin ruido y la potencia del ruido utilizando una portadora sin modular. Esta aproximación se justifica sobre todo en FM banda ancha ya que:  Ancho de banda del mensaje = W Ancho de banda del ruido = BT >> W  Por tanto la potencia del ruido varía mucho más rápido que la potencia de la señal modulada la cual sigue el ritmo W. De donde, en un intervalo 1/W es como si se tuviera una portadora sin modular.

60 Cálculo de la potencia de la señal
La señal obtenida con un:  Demodulador PM es: f (𝑡)=𝐾𝑝𝑥(𝑡)  Demodulador FM es: NOTA: Kp también se denota como . Kf también se denota como f. Potencia de la señal detectada: Para PM: Para FM (eliminando el DC):

61 Cálculo de la potencia del ruido: (Portadora sin modular)
Si AR >> Rn(t): Con el detector PM: DEP:

62 Potencia de la señal y ruido y (S/N)D
Aclarando: Potencia del ruido, señal y (S/N)D:

63 DEPPM = |Nq(f)|2 = Gnq(f)
En FM Se recibe: En FM Tomando la señal a la salida el detector de FM: Recordando que en PM: F [nq(t)] = Nq(f) tiene DEPPM = |Nq(f)|2 = Gnq(f) 𝐷𝐸𝑃 𝐹𝑀 = 𝑓 2 4 𝜋 2 𝑁 𝑞 (𝑓) 2 = 𝐺 𝑛 𝑞 (𝑓)

64 DEP a la salida del detector FM
Potencia del ruido detectada:

65 Relación señal a ruido detectados en FM
Potencia de la señal y del ruido recibidas: Relación señal a ruido detectados en FM: Donde  = Kf / W, Kf > 0, Kf >> W por tanto se aprecia en forma sensible la mejora respecto a PM. Es interesante observar la característica parabólica de la DEP del ruido detectado en FM. Sin embargo a mayor W, más ruido. Por tanto FM estéreo es más ruidoso que FM monofónico.

66 Análisis con Red de Deénfasis
Utilizando una red de deénfasis del tipo: En FM: Cambio de variable: Si

67 Factor de Mérito con deenfasis en FM
Si W >> Bde  Pero Bde << W  Se ve la mejora en FM con deénfasis respecto a sin deénfasis.

68 PM con deénfasis Con deénfasis se observa una mejora, pero menos que FM

69 Efecto Umbral en FM Las deducciones de (S/N)D realizadas hasta el momento son válidas si (S/N)R es grande. (Antes se asumió Señal >> Ruido). si Rn(t) >> AR ∅ 𝑇 𝑡 ≈ ∅ 𝑛 𝑡 + 𝐴 𝑅 𝑅 𝑛 𝑆𝑒𝑛 ∅ 𝑡 − ∅ 𝑛 𝑡 Luego, el mensaje ha quedado mutilado, más allá de toda esperanza de recuperarlo. Sin embargo hay un punto (S/N)R umbral

70 (S/N)R umbral en FM Se define: Luego el umbral crece a medida
que aumente , Sin embrago no se puede aumentar Kf arbitrariamente. Si se grafica (S/N)D vs (dB) para la modulación de tono: El cambio súbito de estas curvas representa el efecto umbral de la FM.

71 En conclusión: FM al igual que AM sufre de efecto umbral pero  umbral en FM depende de . Si se tiene y se requiere aumentar incrementando , el sacrificio podría ser innecesario ya que se podría caer en la zona abrupta de la gráfica. Si se tiene  <<  umbral para el  fijado, sería preferible usar modulación lineal. Si se quiere un diseño con mínima potencia, el umbral puede ser una restricción.