EVALUACIÓN TÉCNICA PARA EL REQUERIMIENTO DE GEOMEMBRANA RELLENO SANITARIO MANUAL CHINA Y GENERAL BRAVO, NUEVO LEON EVALUACIÓN TÉCNICA PARA EL REQUERIMIENTO.

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1 EVALUACIÓN TÉCNICA PARA EL REQUERIMIENTO DE GEOMEMBRANA RELLENO SANITARIO MANUAL CHINA Y GENERAL BRAVO, NUEVO LEON EVALUACIÓN TÉCNICA PARA EL REQUERIMIENTO DE GEOMEMBRANA RELLENO SANITARIO MANUAL CHINA Y GENERAL BRAVO, NUEVO LEON

2 CONTENIDO I.Diagrama de Flujo de Análisis de Impermeabilización II.Evaluación del Potencial de Contaminación de acuerdo a la NOM-083-ECOL-1996 III.Balance Hidrico IV.Cálculo de la Interfase del Terreno en Escenario Pesimista

3 I.Diagrama de Flujo de Análisis de Impermeabilización

4 INICIO NIVEL FREATICO (NF) < 10m Proy. NOM-084 1 Se requiere Impermeabilización Sintética (IS). Evaluación del sitio conforme NOM-083 f < 3X10 -10 1/seg El sitio es naturalmente apto, no requiere IS Requiere análisis detallado de condiciones del medio natural Desarrollo de Estudio Hidrometeorológico Percolación = 0 No generación de Lixiviados No requiere IS Cálculo de Interfase del Terreno (IT) IT > NF El sitio requiere IS (Proyecto) El sitio NO requiere IS FIN 1 No SI No SI No SI No DIAGRAMA DE FLUJO PARA ANALIZAR EL EMPLEO DE IMPERMEABILIZACIÓN SINTÉTICA EN UN RELLENO SANITARIO

5 II.Evaluación del Potencial de Contaminación NOM-083-ECOL- 1996

6 De acuerdo a la Norma Oficial Mexicana NOM-083-ECOL-1996, se tiene que la condición de tránsito aceptable que deben tener los sitios destinados a la disposición final de los residuos sólidos municipales viene dada por la fórmula:

7 Permeabilidad del suelo, obteniendose en el estudio de Geotecnia Máxima: K = 6.1 x 10 -3 cm/seg = K=6.1 x 10 -5 m/seg Mínima: K = 7.0 x 10 -6 cm/seg = K=7.0 x 10 - 8 m/seg Media: K = 3.0535 x 10 -5 m/s Profundidad del nivel de aguas freáticas a 52.74 m (para éste caso, se considerará a50 m), medida en campo Porosidad promedio efectiva de los materiales de la zona no saturada de interes U= 0.404 Para arcillas y arenas finas (Groundwater and wells, Driscoll, 1992) Se obtuvieron los valores del factor de tránsito para los distintas permeabilidades: permeabilidades de suelo encontradas: f máx.=(6.1 x 10 -5 m/seg)(1)=3.020 x 10 -6 seg -1 (0.404)(50m) f mín.=(7.0 x 10 -8 m/seg)(1)=3.465 x 10 -9 seg -1 (0.404)(50m) f prom.=(3.0535 x 10 -5 m/seg)(1)=1.512 x 10 -6 seg -1 (0.404)(50m ) Considerando los valores siguientes: Todos superiores a 3x10 -10 seg -1 ! ! !

8 Adicionalmente, la NOM-083-Ecol-1996 establece también la siguiente expresión: V=Kxi U Donde: V =Velocidad promedio de tránsito de la infiltración, en m/seg K =Conductividad hidráulica o permeabilidad, en m/s i =Gradiente hidráulico, adimensional (de acuerdo con la norma i = 1) U =Porosidad promedio efectiva de los materiales de la zona no saturada, adimensional Sustituyendo los datos correspondientes: V máx. = (6.1 x 10 -5 m/seg)(1) = 1.510 x 10 -4 m/seg (0.404) V mín. = (7.0 x 10 -8 m/seg)(1) = 1.733 x 10 -7 m/seg (0.404) V prom. = (3.0535 x 10 -5 m/seg)(1) = 7.558 x 10 -5 m/seg (0.404)

9 Graficando PREDIO DISPONIBLE PARA LA CONSTRUCCION DEL RELLENO SANITARIO MANUAL SITIO CON REQUERIMIENTOS DE INGENIERÍA ESPECÍFICA SITIO IDEAL Curva para evaluación del potencial de contaminación Conclusiones: El sitio requiere de un análisis detallado de las condiciones del medio natural, para determinar el requerimiento o no, de ingeniería especifica para evitar la contaminación

10 III.Balance Hidrico

11 PERCOLACIÓN ANUAL = 0.0 mm/año BALANCE HIDRICO – METODO DE THORNWAITE (Estimación Climatológica General Bravo) Conclusiones: Al no haber percolación, no existe generación de lixiviados y por tanto, no se requiere el empleo de impermeabilización sintética

12 IV.Cálculo de la Interfase del Terreno en Escenario Pesimista

13 Para calcular la interfase del terreno, es necesario contar con una producción de lixiviados, por lo cual se establecieron los siguientes, supuestos: —Duplicar el valor de Precipitación Media Mensual registrada —Mantener constantes las Temperaturas Mensuales. Con lo anterior, se garantiza una infiltración superior a la evapotranspiración y por tanto, una percolación que llevaría a una virtual producción de lixiviados. !

14 PERCOLACIÓN ANUAL = 36.94 mm/año BALANCE HIDRICO – METODO DE THORNWAITE (Condiciones Extraordinarias)

15 1 1 3 Gestión Integral de Residuos Sólidos, Tchobanoglous, et,al., 1994 2 2 3 1 Geological Aspects of Hazardous Waste Management, Testa, 1993 2 Manual para Diseño de Rellenos Sanitarios, 1995. Organización Panamericana de la Salud Organización Mundial de la Salud -División de Salud y Ambiente-

16 Tiempo teórico de producción de lixiviados T=D x H x CPA / L Sustituyendo valores, se tiene: T = (600kg/m3)(6m)(0.109m3/100kg) = 106.23 años 0.03694m3/año Determinación de los gramos de suelo necesarios para remover la concentración catiónica en un litro y un m 3 de lixiviado. (440 meq/l) = 44000 gr de suelo = 1760 gr de suelo = 1760 kg de suelo (25 meq/100 gr) 25 l de lixiviado l de lixiviado m3 de lixiviado

17 Determinación de m 3 de suelo / m 3 lixiviado 1760 kg de suelo m3 de lixiviado = 1.023 m3 de suelo 1720 kg m3 de lixiviado m3 de suelo cada año de producción de lixiviados. 1.023 m3 de suelo x 0.03694m3 de lixiviado/año = 0.0378 m3 de suelo/ año m3 de lixiviado y en todo el periodo de producción de lixiviados 0.0378 m3 de suelo/año x 106.23 años = 4.02 m3 de suelo lo que finalmente se traduce como una interfase total de 4.02 m de suelo por cada m2 de área receptora de suelo en donde se percolan dichos lixiviados. Dado que el espesor de la interfase del terreno requerida para amortiguar la contaminación de las aguas subterráneas es de 4.02 m y el nivel de aguas freáticas de acuerdo a mediciones realizadas se encuentra a más de 50 m de profundidad, no se requieren impermeabilización sintética.