INGENIERÍA GEOTÉCNICA AVANZANDA 1. 2 ASPECTOS GEOMECANICOSDE LAS ROCAS.

Presentación del tema: "INGENIERÍA GEOTÉCNICA AVANZANDA 1. 2 ASPECTOS GEOMECANICOSDE LAS ROCAS."— Transcripción de la presentación:

1 INGENIERÍA GEOTÉCNICA AVANZANDA 1

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3 ASPECTOS GEOMECANICOSDE LAS ROCAS

4 CONCEPTOS GEOMECANICOS

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11 MATERIAL REAL

12 CONCEPTOS GEOMECANICOS

13 DISCONTINUO ANISOTROPO NO ELASTICO

14 CONCEPTO DE ROCA INTACTA Y MACIZO ROCOSO ROCA INTACTA ROCA SIN FRACTURAS CONTINUAS DISCONTINUIDADES  PLANOS DE ESTRUCTURAS QUE AFECTAN A LACONTINUIDAD DE LA ROCA.  PLANOS AFECTAN A LAS PROPIEDADES DE LAS ROCAS ( DEFORMABILIDAD, RESISTENCIA, PERMEABILIDAD). MACIZO ROCOSO ROCA INTACTA + DISCONTINUIDADES

15 ROCA INTACTA IGNEA GRANITO MOZONITA GABRO

16 ROCA INTACTA VOLCANICA ANDESITA BASALTO RIOLITA

17 ROCA INTACTA SEDIMENTARIA ARENISCA CONGLOMERADO CALIZA

18 ROCA INTACTA METAMORFICA GNEIS FILLITA PLEGADA CUARCITA

19 CONCEPTO DE ROCA INTACTA Y MACIZO ROCOSO

20 CONCEPTO DE MATRIZ ROCOSA Y MACIZO ROCOSO DISCONTINUIDADES C.SIMPLE TRIAXIAL

21 MACIZO ROCOSO ROCA VOLCANICA

22 MACIZO ROCOSO ROCA SEDIMENTARIA

23 MACIZO ROCOSO ROCA METAMORFICA

24 VARIOS MACIZOS ROCOSOS

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26 PROPIEDADES FISICAS Y MECANICAS DE LAS ROCAS

27 PROPIEDADES INDICES CLASIFICACION DE LAS ROCAS PARA SU USO EN INGENIERIA OBTENIDOS EN ENSAYOS DE LABORATORIO CON PROBETAS DE ROCA INTACTA CLASIFICACION PARA APLICACIONES RELACIONADAS PRINCIPALMENTE CON EL COMPORTAMIENTO DE LA MATRIZ ROCOSA

28 PROPIEDADES INDICES POROSIDAD PROPORCION RELATIVA DE MATERIA SÓLIDA Y HUECOS DENSIDAD INFORMACION ACERCA DE LA COMPOSICION MINERALOGICA VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDA PERMITE ESTIMAR EL GRADO DE FISURACION (EN COMBINACION CON UN ESTUDIO PETROGRAFICO) DURABILIDAD INDICA LA TENDENCIA A LA DESCOMPOSICION DE LOS COMPONENTES O ESTRUCTURAS, CON LA CONSECUENTE DEGRADACIONDE LA ROCA PERMEABILIDAD PERMITE EVALUAR LA INTERCONEXION RELATIVA DE LOS POROS RESISTENCIA DETERMINA LA RESISTENCIA DE LA MATRIZ ROCOSA PARA MANTENER UNIDOS SUS COMPONENTES PROPIEDADES DE INGENIERIA

29 POROSIDAD ES LA PROPORCION DEL VOLUMEN DE HUECOS CON RELACION AL VOLUMEN TOTAL: n =Vp Vt LOS VALORES TIPICOS SON MAS BAJOS QUE EN SUELOS MEDICIONES  CAMBIO DE DENSIDAD AL PASAR DEL ESTADO SECO AL SATURADO, CON INMERSION EN AGUA O CON INYECCION DE MERCURIO A PRESION  MEDIDA DEL VOLUMEN DE MATERIA SOLIDA Y DEL VOLUMEN DE AIRE EN LOS POROS A TRAVES DE LA LEY DE BOYLE.  CORRELACIONES CON OTRAS PROPIEDADES MECANICAS (RESISTENCIA A LA COMPRESION SIMPLE, MODULO DE ELASTICIDAD) DISPERSION CONSIDERABLE

30 POROSIDAD ROCAS IGNEAS Y METAMORFICAS  FACTOR RESPONSABLE: FISURAS  NORMALMENTE, n <1-2 %.  n AUMENTA CON LA EDAD (DESGASTE) HASTAn = 20 % O MAS. ROCAS SEDIMENTARIAS  FACTOR RESPONSABLE: POROS  PUEDE OSCILAR ENTRE: 0  n  90 %.  PARA UNA ARENISCA MEDIA, n = 15 %  n DISMINUYE CON LA PROFUNDIDAD  n DISMINUYE CON LA EDAD (DESGASTE)

31 ALGUNAS POROSIDADES TIPICAS

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33 RELACION POROSIDAD RESISTENCIA

34 DENSIDAD  EL RANGO DE VARIABILIDAD DE LA DENSIDAD DE LAS ROCAS ES MUCHO MAYOR QUE LA DE LOS SUELOS.  EL CONOCIMIENTO DE LA DENSIDAD ES IMPORTANTE EN INGENIERIA Y MINERIA POR LA RELACION DIRECTA CON LA RESISTENCIA.

35 DENSIDAD

36 ALGUNAS DENSIDADES DE ROCAS

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39 VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDA  RELATIVAMENTE FACIL DE DETERMINAR,TANTO ONDAS TRANSVERSALES COMO LONGITUDINALES.  LA VELOCIDAD DE TRANSMISION DEPENDE EN TEORIA UNICAMENTE DE LAS PROPIEDADES ELASTICAS Y DE LA DENSIDAD.  PERO UNA RED DE FISURAS SUPERPUESTAS A LA MATRIZ ROCOSA TIENE UN EFECTO PREDOMINANTE.  POR LO TANTO, LA VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDAS PUEDE SERVIR COMO INDICE DEL GRADO DE FISURACION DE UNA ROCA.

40 VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDA  PARA LO CUAL SE DEFINIE UN INDICE DE CALIDAD (IQ) IQ(%) = Vl x 100 % Vl* SIENDO: Vl= LA VELOCIDAD REAL DE TRANSMISION DE ONDAS EN LA MUESTRA Vl* = LA VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDAS DE UNA MUESTRA DEL MISMO MATERIAL SIN POROS NI FISURAS.

41 VELOCIDAD DE TRANSMISION DE ONDA DADO QUE EL IQ DEPENDE MUCHO DEL GRADO DE FISURACION, SE HA PROPUESTO UN ABACO IQ-POROSIDAD QUE SIRVA DE BASE PARA LA CLASIFICACION DE UNA MUESTRA DE ROCA SEGÚN SU GRADO DE FISURACION

42 PERMEABILIDAD  IMPORTANTE EN CASOS PRACTICOS: oEXTRACCION POR BOMBEO DE AGUA, PETROLEO, GAS.. oALMACENAJE DE RESIDUOS EN FORMACIONES POROSAS oALMACENAJE DE FLUIDOS EN CAVERNAS. oESTIMACION DE CAPACIDAD DE RETENCION DEL AGUA EN EMBALSE  LA PRESENCIA DE FISURAS ALTERA RADICALMENTE LA PERMEABILIDAD DE LA ROCA MATRIZ OBTENIDA EN EL LABORATORIO PARA LO CUAL ES NECESARIO ENSAYOS DE BOMBEO IN SITU.  EL CAMBIO EN LA PERMEABILIDAD OCASIONADO POR CAMBIOS EN LAS TENSIONES NORMALES (ESPECIALMENTE COMPRESION- TRACCION) PERMITE ESTIMAR EL GRADO DE FISURACION (FISURAS PLANAS SE VEN AFECTADAS, POROS ESFERICOS NO)  LEY DE DARCY ES VALIDA EN LA MAYORIA DE LOS CASOS?  REALIZAR ENSAYOS CLASICOS EN LABORATORIO

43 DURABILIDAD  “SLAKE DURABILITY TEST”(Franklin y Chandra 1972) O ENSAYO DE DURABILIDAD(Id), CONSISTE EN SOMETER A LA MUESTRA A CICLOS DE SEQUEDAD, HUMEDAD Y AGITACION OBTENIENDOSE UN INDICE DE DURABILIDAD DEL MATERIAL (RESISTENCIA A LA DISGREGACION).  LA DURABILIDAD ES FUNDAMENTAL EN TODAS LAS APLICACIONES PRACTICAS EN INGENIERIA  LAS PROPIEDADES DE LA ROCA SE VEN ALTERADAS DEBIDO A LA EXFOLIACION, HIDRATACION, OXIDACION, ABRASION, ETC.  Id = % Peso retenido peso inicial 1 CICLO:- SECADO EN ESTUFA A 105 ° -200 VUELTAS EN TAMBOR EN 10 MINUTOS SE SUELEN USAR DOS CICLOS.

44 DURABILIDAD

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46 RESISTENCIA  LA RESISTENCIA ESTA MANIFESTADA POR UN ENSAYO DE CARGA PUNTUAL: QUE CONSISTE EN QUE A UNA MUESTRA DE ROCA SE CARGAR MEDIANTE DOS CONOS DE ACERO QUE PROVOCAN LA ROTURA AL DESARROLLARSE FISURAS PARALELAS AL EJE DE CARGA.  SE UTILIZAN PROBETAS CILINDRICAS DE 50 mm, DE DIAMETRO CON UNA LONGITUD AL MENOS DE 1.4 VECES EL DIAMETRO.  NO ES ADECUADO PARA ROCAS BLANDAS.  FACIL DE REALIZAR “IN SITU”  Is =P D² Is = INDICE DE CARGA PUNTUAL P = CARGA APLICADA D = DIAMETRO DE LA PROBETA SI Is < 10 Kg/cm² EL INDICE NO TIENE SIGNIFICACION

47 CRITERIO LINEAL 47

48 CRITERIO LINEAL 48

49 CRITERIO LINEAL 49

50 50

51 51

52 RESISTENCIA  EXISTE UNA BUENA CORRELACION ENTRE Is Y LA RESISTENCIA A LA COMPRESION SIMPLE  c.  GEOLOGICAL SOCIETY ENGINEERING GROUP (1972):  c = 16 Is  ROIG (1983): EN MUESTRAS IRREGULARES. (r = 0.98)  c  39 Is  FRANKLIN Y BROCH (1972)  c = 23.7 Is  24 Is (r = 0.88) PARA Is 50 mm

53 RESISTENCIA RELACION COMPRESION SIMPLE UTILIZACION EN RMR

54 RESISTENCIA

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60 60

61 RESISTENCIA

62 ENSAYO CARGA PUNTUAL

63 RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA FACTORES QUE AFECTAN LOS VALORES DE RESISTENCIA NATURALEZA Y CONDICIÓN DE LA ROCA MINERALOGÍA, TAMAÑO GRANO, POROSIDAD, DENSIDAD, MICROFRACTURAMIENTO, ALTERACIÓN MECÁNICA. CONDICIONES DE ENSAYOS CONTENIDO DE AGUA, TEMPERATURA, VELOCIDAD DE CARGA, FORMA DE LA PROBETA, VOLUMEN DE LA PROBETA. ESTÁNDARES PARA LOGRAR CONDICIONES DE BORDE EN LA PROBETA, QUE SEAN UNIFORMES (CON CAMPOS DE ESFUERZOS Y DESPLAZAMIENTOS UNIFORMES DENTRO DE LA PROBETA).

64 RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA CRITERIO EMPIRICO DE FALLA 3'c3'c ½  1 ' =  3 ' +  c [ m i +1]+1] HOECK Y BROWN (1980)  1 '= Esfuerzo Efectivo Principal Mayor en la Falla  3 '= Esfuerzo Efectivo Principal Menor en la Falla  c= Resistencia Compresiva Uniaxial de la Roca Intacta m i= Constante del Material para la Roca Intacta Donde: ¡ LAS MUESTRAS DEBEN TENER APROX. 50 mm DE  Y 100 mm LONGITUD ! Ec. 01

65 RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA CRITERIO EMPIRICO DE FALLA cc  cd (50/d) = ½ HOECK Y BROWN (1980) Donde: ¡ PARA MUESTRAS QUE TIENEN MENORES DIMENSIONES A 50 mm ! d = Diámetro de muestra en mm.  cd = Esfuerzo Efectivo Principal Menor en la Falla  c= Resistencia Compresiva Uniaxial de la Roca Intacta ¡ LOS VALORES PARA  c Y PARA m i DEBEN SER DE TRIAXIALES ! Ec. 02

66 ESTIMACIONES EN TERRENO DE LA RESISTENCIA EN COMPRESION UNIAXIAL

67 VALORES DE LA CONSTANTE mi PARA ROCAS INTACTAS (valores en parentesis son estimados)

68 RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO CRITERIOS DE FALLA cc a  1 ' =  3 ' +  c [ m b 3'+S]3'+S] HOECK Y BROWN (1980) Donde:  1 '= Esfuerzo Efectivo Principal Axial  3 '= Esfuerzo Efectivo Principal Confinante  c= Resistencia Compresiva Uniaxial de la Roca Intacta M b= Valor de constante m para la masa rocosa S y a =Constantes q´dependen caract. de la Masa rocosa Ec. 03

69 RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO CRITERIOS DE FALLA cc ½  1 ' =  3 ' +  c [ m b 3'+S]3'+S] Para macizos rocosos de BUENAa RAZONABLES CALIDAD, la falla puede ser definida estableciendo: a = 0.5 en la ecuacion 03 Ec. 04 Para macizos rocosos de MALA CALIDAD, la masa Rocosa no tiene resistencia a la tracción o “cohesión” Fallando los especimenes

70 RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO CRITERIOS DE FALLA cc a  1 ' =  3 ' +  c [ m b 3' ]3' ] Ec. 05 Para macizos rocosos de MALA CALIDAD, la masa Rocosa no tiene resistencia a la tracción o “cohesión” Y los especimenes fallarán sin confinamiento. Para estos macizos rocosos se establece un valor para s = 0, obteniendose la ecuacion 5

71 RELACIONES ENTRE mb/mi, s y a Y EL INDICE DE RESISTENCIA GEOLOGICA (GSI)  PARA MASA ROCOSA NO DISTURBADA VALORES DE GSI > 25 28 m b /m i  exp  GSI  100  Ec. 06 9 s  exp  GSI  100  Ec. 07 a  0.5 Ec. 08

72 RELACIONES ENTRE mb/mi, s y a Y EL INDICE DE RESISTENCIA GEOLOGICA (GSI)  PARA MASA ROCOSA NO DISTURBADA VALORES DE GSI < 25 200 a  0.65  GSI  Ec. 09 s  0 Ec. 10

73 RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO CRITERIOS DE FALLA cm=cm= 2 c Cos  1 - Sen  Una vez calculados un conjunto de valores (  n,  ) a partir de las ecuaciones anteriores, se puede calcular mediante análisis de regresión lineal, valores promedios de la cohesión “c” y del ángulo de fricción “  ”, en la cual el mejor ajuste de la línea recta es calculado para el rango de pares (  n,  ). La resistencia compresiva uniaxial del macizo rocoso definida por una resistencia cohesiva “c” y un ángulo de fricción “  ”, esta dada por:

74 CRITERIO DE ROTURA DE HOECK Y BROWN GENERALIZADO (2002) 3 mbmb  1  3  1  3   ss a    ci   ci  b i m  m exp  GSI  100   28  14D   s  exp  GSI  100   9  3D9  3D  a  1  1  e  GSI 15  e  20 3  26 m i = para roca intacta m b = para roca fracturada GSI = Geological Strength Index D = factor que depende del grado de alteración a que el macizo ha sido sometido debido a explosiones y relajación de tensiones

75 CRITERIO DE ROTURA DE HOECK Y BROWN GENERALIZADO (2002) GSI: Geological Strength Index 0 ≤ GSI ≤ 100 Si GSI = 100, roca intacta: se recupera el criterio H-B original Depende de las condiciones en la superficie y de la estructura del macizo

76 moderadam cajas muy rellenos ROCA TRABADOS, DE VARIAS CARAS, CRITERIO GENERALIZADO DE HOECK – BROWN  1 ’ =  3 ’ +  c ( m b (  3 ’ /  c ) + S)  1 ’ = Esfuerzo efectivo principal máximo en la falla  3 ’ = Esfuerzo efectivo principal mínimo en la falla  c = Resistencia compresiva uniaxial de las piezas de roca intacta m b, s, a son las constantes de la composición, estructura y condiciones superficiales de la masa rocosa ESTRUCTURA CO NDI CIO N DE LA SUP ERF ICIE mb/ MUY BUENA Superficies rugosas y de cajas frescas(sin señales de intemperizaci on ni de alteración) BUENA Superficies rugosas, cajas levemente intemprizadas y/o alteradas, con patinas de oxido de hierro REGULAMALA R Superficies lisas y Superficies cizalladas, cajas lisas, cajas intemperizadas y/o alteradas, con ente rellenos de intemperiza fragmentos das y/o granulares y/o alteradas arcillosos firmes MUY MALA Superficies lisas y cizalladas, intemperizada s y/o alteradas, con arcillosos blandos FRACTURADO EN BLOQUES mi 0.6000.4000.2600.1600.080 (BLOCKY) S0.1900.0620.0150.0030.0004 MACIZO ROCOSO CONFORMADO POR TROZOS a0.500 O BLOQUES DE ROCA BIEN TRABAJADOS, DE FORMA CUBICA Y DEFINIDOS POR TRES SETS Em75,00040,00020,0009,0003,000 DE ESTRUCTURAS, ORTOGONALES ENTRE SI Y0.200 0.250 GSI8575624834 FUERTEMENTE FRACTURADO EN BLOQUES mb/ mi 0.4000.2900.1600.1000.070 (VERY BLOCKY) S0.0620.0210.0030.0010.000 MACIZO ROCOSO ALGO PERTURBADO, a0.500 0.530 CONFORMADO POR TROZOS O BLOQUES DE Em40,00024,0009,0005,0002,500 ANGULOSOS Y DEFINIDOS POR CUATRO O MAS Y0.2000.250 0.300 SETS DE ESTRUCTURAS GSI7565483825 FRACTURADO Y PERTURBADOmb/ (BLOCKY/DISTURBED) mi 0.2400.1700.1200.0800.060 MACIZO ROCOSO PLEGADO Y/O AFECTADO S0.0120.0040.0010.000 POR FALLAS, CONFORMADO POR TROZOS O a0.500 0.550 BLOQUES DE ROCA DE VARIAS CARAS, ANGULOSOS Y DEFINIDOS POR LA Em18,00010,0006,0003,0002,000 INTERSECCIÓN DE NUMEROSOS SETS DE Y0.250 0.300 ESTRUCTURAS GSI6050403020 DESISNTEGRADO mb/ (DESINTEGRATED) mi 0.1700.1200.0800.0600.040 MACIZO ROCOSO MUY FRACTURADO Y S0.0040.0010.000 QUEBRADO, CONFORMADO POR UN CONJUNTO a0.500 0.5500.600 POBREMENTE TRABADO DE BLOQUES Y Em10,0006,0003,0002,0001,000 TROZOS DE ROCA, ANGULOSOS Y TAMBIEN Y0.250 0.300 REDONDEADOS GSI5040302010

77 mi Vs.  ci

78 MODULO DE DEFORMACION

79 MODULO DE DEFORMABILIDAD

80 ENSAYOS DE LABORATORIO ENSAYO DE COMPRESION SIMPLE ENSAYO DE CARGA PUNTUAL ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL ENSAYO DE CIZALLA ENSAYO DE RESISTENCIA A LA DESINTEGRACION ENSAYO BRASILEÑO (SPLITTING TENSION) ENSAYO DE TRACCION DIRECTA

81 ENSAYO DE LABORATORIO ROCA INTACTA ENSAYOPARAMETROCARACTERISTICA ENSAYO DE COMPRESION SIMPLE RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE MUY CARO ESCENCIAL LA PREPARACION DE MUESTRA ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL RESISTENCIA A COMPRESION TRIAXIAL ESCENCIAL LA PREPARACION DE MUESTRA EL MONTAJE DE LA CELULA ES CRITICO RAZONABLE PARA PROYECTOS ESPCIALES ENSAYO BRASILEÑORESISTENCIA A TRACCION ESNSAYO SENCILLO ENSAYO DE CARGA PUNTUAL GENERALMENTE: RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE RAPIDO NO NECESITA PREPARACION DE LA MUESTRA ENSAYO DE TRACCION DIRECTA RESISTENCIA A TRACCION PROCESO DE MONTAJE DE LA MUESTRA ES LABORIOSO POCO INTERES PRACTICO ENSAYO DE RESISTENCIA A LA DESINTEGRACION VELOCIDAD DE DESCOMPOSICION ENSAYO COMPLICADO

82 ENSAYO COMPRESION SIMPLE  c = Fc A DONDE:   c = RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE  Fc=CARGA APLICADA  A=SECCION DE LA PROBETA CLASIFICACION DE ROCAS SEGÚN DEERE AND MILLER (1966)

83 ENSAYO COMPRESION SIMPLE  c (Kg/cm³) DESCRIPCION  c>2000 600 <  c<2000 200 <  c<600 60<  c< 200  c<60 MUY ALTA ALTA MEDIA BAJA MUY BAJA CLASIFICACION SEGÚN I.S.R.M. (SOCIEDAD INTERNACIONAL DE MECANICA DE ROCAS

84 ENSAYO COMPRESION SIMPLE CLASIFICACION DE ROCAS INTACTAS DE LA FAMILIA DEL GRANITO

85 ENSAYO COMPRESION SIMPLE RELACION ENTRE LA ORIENTACION DE LA FOLIACION Y LA RESISTENCIA

86 ENSAYO DE CARGA PUNTUAL

87 ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL ANALOGO AL ENSAYO REALIZADO CON SUELOS, PERO CON MAYORES PRESIONES Y/O MAYORES CARGAS  1 = Fc A  3 = p DONDE:   c = RESISTENCIA A COMPRESION  Fc=FUERZA DE COMPRESION APLICADA  p=PRESION DE CONFINAMIENTO (FLUIDO)  A=SECCION DE PROBETA

88 ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL EFECTO DE LA PRESION DE CONFINAMIENTO SOBRE LA RESISTENCIA

89 ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL EFECTO DEL AGUA Y PRESIONES DE POROS SOBRE LA RESISTENCIA

90 ENSAYO DE COMPRESION TRIAXIAL EFECTO DE LA TEMPERATURA SOBRE LA RESISTENCIA

91 LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LAS ROCAS SON UNA VARIEDAD DE LAS FÍSICAS. SE MANTIENEN BAJO EL INFLUJO DE LAS FUERZAS MECÁNICAS EXTERNAS Y SE EXPRESAN POR LA CAPACIDAD DE LAS ROCAS A OPONER RESISTENCIA A LA DEFORMACIÓN Y DESAGREGACIÓN. ENTRE ELLAS FIGURAN LAS SIGUIENTES: COMPRESIÓN, TRACCIÓN, ESFUERZOS COMBINADOS, ESFUERZOS CORTANTES Y MODULO DE DEFORMACIÓN. LA MAYOR PARTE DE LAS PROPIEDADES SON DETERMINADAS A PARTIR DE ENSAYOS DE LABORATORIO. PROPIEDADES MECANIICAS

92 DESCRIPCION CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA ENSAYOS DE RESISTENCIACONSIDERACIONES TEORICAS ROCA INTACTA COMPORTAMIENTO FRÁGIL, ELÁSTICO Y GENERALMENTE ISOTROPICO ENSAYOS TRIAXIALES DE ESPECIMENES CILINDRICOS, RALATIVAMENTE SIMPLES Y BARATOS, LOS RESUSLTADOS SON SUMAMENTE CONFIABLES EL COMPORTAMIENTO DE ROCAS ELASTICAS E ISOTROPICAS ES ADECUADAMENTE ENTENDIDA EN LA MAYORIA DE APLICACIONES PRACTICAS ROCA INTACTA CON UNA DISCONTINUIDAD INCLINADA ALTAMENTE ANISOTROPICO DEPENDIENDO DE LA RESISTENCIA AL CORTE E INCLINACIÓN DE LA DISCONTINUIDAD ENSAYOS TRIAXIALES DIFICULTOSOS Y COSTOSOS. PREFERIBLE ENSAYOS DE CORTE DIRECTO. REQUIERE CUIDADOSA INTERPRETACIÓN DE RESULTADOS ADECUADO ENTENDIMIENTO DEL COMPORTAMIENTO DE LAS DISCONTINUIDADES, EN LA MAYORIA DE LAS APLICACIONES PRACTICAS ROCA MASIVA CON POCOS SISTEMAS DE DISCONTINUIDADES ANISOTROPICO, DEPENDIENDO DE LA RESISTENCIA AL CORTE DE LAS DISCONTINUIDADES ENSAYOS DE LABORATORIO MUY DIFICULTOSOS A CAUSA DE LA PERTURBACIÓN DE LA MUESTRA Y LIMITACIONES DEL TAMAÑO DEL EQUIPO EL COMPORTAMIENTO DE LA INTERACCION DE BLOQUES COMPLEJOS EN MASAS ROCOSAS REALMENTE DIACLASADAS ES POBREMENTE ENTENDIDA MASA ROCOSA SEVERAMENTE DIACLASADA RAZONABLEMENTE ISOTROPICO, ALTAMENTE DILATANTE A BAJOS NIVELES DE ESFUERZOS CON ROTURA DE PARTICULAS A ALTOS NIVELES DE ESFUERZOS ENSAYOS TRIAXIALES DE MUESTRAS REPRESENTATIVAS EXTREMADAMENTE DIFICULTOSOS A CAUSA DE LA PERTURBACIÓN DE LA MUESTRA POBRE ENTENDIMIENTO DEL COMPORTAMIENTO DEL INTERLAZAMIENTO ANGULAR DE PIEZAS ROCOSAS RELLENO ROCOSO COMPACTO O CONGLOMERADO DÉBILMENTE CEMENTADO ENSAYOS TRIAXIALES SIMPLES PERO COSTOSOS DEBIDO AL EQUIPO GRANDE REQUERIDO PARA ACOMODAR LA MUESTRA ROCA DESINTEGRADA O SUELTA RAZONABLEMENTE ISOTROPICO, MENOS DILATANTE Y MENOR RESISTENCIA QUE LA ROCA IN SITU DEBIDO A LA DESTRUCCIÓN DE LA FABRICA LA MALA COMPACTACION Y GRADUACIÓN PERMITE EL MOVIMIENTO DE LAS PARTICULAS RESULTANDO EN MOVILIDAD Y BAJA RESISTENCIA ENSAYOS TRIAXIALES O DE CORTE DIRECTO, SIMPLES PERO COSTOSOS, DEBIDO AL GRAN TAMAÑO DEL EQUIPO COMPORTAMIENTO RAZONABLE BIEN ENTENDIDO A PARTIR DE LOS ESTUDIOS DE MECANICA DE SUELOS CON MATRIALES GRANULARES PARA LA MAYORIA DE LAS APLICACIONES, EL COMPORTAMIENTO DE LA ROCA ESTERIL Y GRAVAS FLOJAMENTE COMPACTADAS, ES ENTENDIDA ADECUADAMENTE CARACTERISTICAS DEL MACIZO ROCOSO, METODOS DE ENSAYOS, CONSIDERACIONES TEORICAS

93 RESULTADOS DE LABORATORIO

94 EQUIPOS PARA ENSAYOS DE LABORATORIO PRENSA TRIAXIALPRENSA BIAXIAL

95 RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA

96

97 PILAR DE CARBON DESPUES DE FALLAR POR EFECTO DE UN ENSAYO DE COMPRESION UNIAXIAL IN SITU

98 ENSAYO TRIAXIAL IN SITU DE UN BLOQUE DE BASALTO DE GRAN TAMAÑO (BASALT NUCLEAR WASTE ISOLATION PROYEC HANFORD, USA

99 ENSAYO DE CORTE DIRECTO AREA 400 cm2

100 ANTES DEL ENSAYODESPUES DEL ENSAYO

101 ENSAYO DE CORTE DIRECTO

102

103

104 EFECTO DE LA ESCALA

105 ENSAYO DE CORTE DIRECTO EL AUMENTO DE LA EXTENSION DE LA ESTRUCTURA PRODUCE TRES EFECTOS PRINCIPALES: REDUCE LA RUGOSIDAD, REDUCE LA DILATANCIA, E INCREMENTA EL DESPLAZAMIENTO NECESARIO PARA MOVILIZAR LA RESISTENCIA.

106 ENSAYO DE CORTE DIRECTO EFECTO DE ESCALA EN EL PARAMETRO JRC

107 ENSAYO DE CORTE DIRECTO EFECTO DE ESCALA EN EL PARAMETRO JCS

108 MAQUINA DE COMPRESION TRIAXIAL CELDA HOEK

109 CARACTERIZACIÓN ROCA INTACTA E. CARGA PUNTUAL

110 C.R.I.

111 CARACTERIZACIÓN ROCA INTACTA MARTILLO SCHMIDT ABACO

112 MAQUINA DE CORTE DIRECTO

113 RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA

114 MODELO DE MACIZO ROCOSO

115 AUMENTO POR EFECTO DE ESCALA

116 MAPA GEOLOGICO DEL PERU MUCHAS GRACIAS