EJEMPLO Nº 1. EJEMPLO Nº2 EJEMPLO Nº 3 48" 20" 14" Ø 2" EJEMPLO Nº 4 Coraza de Molino. Material: Acero media aleación, 0.5%C, poco oxidable en.

Slides:



Advertisements
Presentaciones similares
DESCINCADO Y CORROSIÓN SELECTIVA
Advertisements

Soldadura al Arco Escuela Industrial Ernesto Bertelsen Temple.
TECNOLOGÍA DE MATERIALES
Eslingas y dispositivos de elevación
III unidad: Fundamento de las operaciones con sólidos.
Moldeo por inyección Es el moldeo a presión. El metal fundido se inyecta en el molde por medio de una maquina. La inyección puede hacerse mediante un émbolo.
ESTRUCTURAS METALOGRAFICAS .
TP: ENSAYO DE TRACCION Laboratorio de ciencia de los materiales.
CINC Es conocido desde la más remota antigüedad.* Pero hasta el siglo XVII no se consiguió aislarlo de otros elementos y, por tanto obtenerlo en estado.
PROCESO STICK /SMAW.
Propiedades mecánicas de los materiales
TIEMPOS DE MECANIZADO Preparación de las herramientas de corte
Tema V Cilindros de pared gruesa
Prof. Ing. Roberto Bozzolo
Procesos de Laminación 2ª parte
Materiales cerámicos y vidrio
Comportamiento de las gases
Simulación Computacional en Tecnología de la Fundición - Inyeccion Aluminio - Gravedad PAM-QuikCast – ESI-group (Francia) “Colada por gravedad – ferrosos.
TENSIONES INTERNAS.
FALLAS EN LAS HERRAMIENTAS
Factores abióticos: El AGUA
Tarea 2.CARGA ELÉCTRICA Y LEY DE COULOMB
Modelos para fundición
Proceso SMAW VALOR CURSO $
Recopilado por: Mario Guzmán Villaseñor
Sistemas solares para calentamiento de agua en albercas.
ALIMENTACIÓN DE LAS PIEZAS FUNDIDAS
Fenómenos de Transporte Ingeniería Civil en Metalurgia
UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA
INDUSTRIA METALMECANICA
UNIVERSIDAD DEL MAGDALENA PROCESOS INDUSTRIALES FISICOQUÍMICOS KATHERINE ARCIA MIGUEL BARROS LUIS CUELLO JOSÉ GONZÁLEZ MELISSA TORRES METALES AMORFOS.
PROCESO INDUSTRIAL DEL VIDRIO
BENEMERITA UNIVERSIDA AUTONOMA DE PUEBLA
problemas sobre cálculo en la circunferencia
Ajustes a presión Figure 10.9 Vista lateral que muestra la interferencia en un ajuste a presión de un eje hueco con su agujero. Text Reference: Figure.
CONEXIONES APERNADAS El proceso de diseño de conexiones apernadas consiste en el análisis de: Determinación del número de pernos (Nb) y/o verificar la.
INSTITUTO PROFESIONAL LOS LAGOS
Procesamiento de productos cerámicos
Acero 1010, por ejemplo. 10XX => 10: Ac al carbono XX: =>0,XX %C.
MECÁNICA DE FLUIDOS LÍQUIDOS
Propiedades pasivas de las fibras nerviosas 3ª parte
SISTEMAS DE LLENADO DE MOLDES
EJEMPLOS DISEÑO DE MEZCLAS
LOS METALES FERRICOS Y NO FERRICOS
ROLADO (LAMINADO).
EVAPORADORES FRANCISCO DONADO JOSE COLONNA PAULO SARMIENTO EDWIN PINTO
INSTRUMENTOS DE PERCUSIÓN
ALTOS HORNOS.
En el sector del metal Gestión del Talento FEMEVAL, Federación Empresarial Metalúrgica Valenciana. CIF G Avda. Blasco Ibáñez, 127- E Valencia.
ESTUDIO DE MOLDEO: BIELA DE MOTOCICLETA
GRANULOMETRÍA DE LOS AGREGADOS
TEMA III PROPIEDADES FISICAS UTILIZADAS PARA CARACTERIZAR LOS MATERIALES ODONTOLÓGICOS.
TMCOMAS Proyección Térmica.
Preguntas de Indagación
FÍSICA I GRADO Ingeniería Mecánica
TP: ENSAYO DE TRACCION Laboratorio de Ciencia de los Materiales.
CÁTEDRA DE INSTALACIONES SANITARIAS Y GAS
UNIONES Y MEDIOS DE UNION
Materiales y Envases en la Industria de los Alimentos
“ELECTROEROSIÓN” RENÉ YUNG.
Corrosión y oxidación.
MACHOS Click logo for menu. GEOMETRÍA DEL MACHO Click logo for menu GEOMETRÍA DEL MACHO.
Material: Acero al Carbono SAE 1045
PPTCES009CB32-A16V1 Clase Calor II: mezclas y cambios de fase.
DISEÑO Y FABRICACIÓN DE UNA RUEDA DE BICICLETA EN FIBRA DE CARBONO
Aumento de espesor en la pared interna de un tanque.
TITULAR DE LA NOTICIA TITULAR TITULAR DE LA NOTICIA TITULAR TITULAR
Modulo 4.
Transcripción de la presentación:

EJEMPLO Nº 1

EJEMPLO Nº2

EJEMPLO Nº 3

48" 20" 14" Ø 2" EJEMPLO Nº 4 Coraza de Molino. Material: Acero media aleación, 0.5%C, poco oxidable en estado líquido y de  θs= 60ºC.

Efecto de las almas: ded/e% Ø 2" 10" 5" 3" 4" 5" 4”

inin 2 in ZONA C: ZONAS B: ZONA A: MAV SECUENCIA DE SOLIDIFICACIÓN: B  A  C A B BC 4

Ø 2" 10" 5" 3" 4" 5" 48" 20" 5.5" 110 in 2 :: SE COMPORTA COMO UNA PLACA T x 3.6 T

T Pared molde F Secciones con efecto de borde sin enfriador SITUACIÓN Placa 2 T x T o más. F = 12,25 √ T - 6,56 Para T = 5.5” : F = 22.2”

≥ 3.6" 5.5" 48" 22.2" Por lo tanto, basta un solo montante cuyo diámetro deberá ser mayor que 3.6”.

Calculo de montante controlado por el Módulo 1.- MODULO DE LA PIEZA. Volumen: (20x4+10x3)x48 – 2x π x1/4x2 2 x7 = ( in 3 ) Superficie: 2x(20x4 + 3x10) + 48x( ) + 2x π x 2 x 7 x 0 = ( in 2 ) Módulo: Mp = / = 1.86 (in). La pieza es una “T”, pero no corresponde corregir ya que la sección delgada ( 30 in 2 ) es menor que el 50% de la sección gruesa ( 80 in 2 ).

2.- Cálculo del Montante. Se usará montante con camisa aislante y polvos exotérmicos, por lo que: K = 0.8 Usaremos un montante de relación H/D = 1.5, por lo cual: K 2 = 3.7 Øm = K 2 x Mp Øm = 3.7 x 1.86  Øm = 6.88 (in)

3.- Area de Contacto Montante / Pieza. Ac = π/4 x = 37.2 ( in 2 ) 4.- Corrección del Módulo de la pieza. Mp’ = 5.236/( ) = 1.89 (in)

5.- Re - Cálculo del Montante. Øm = K 2 x Mp’ Øm = 3.7 x 1.89  Øm = 6.99 (in) Como H/D = 1.5 => Hm = 10.5 (in)

6.- Capacidad del Montante. Vm = π/4 x Øm 2 x Hm Vm = π/4 x x 10.5 = 403 ( in 3 )

Calculo de montante controlado por la Contracción 1.- REQUERIMIENTO DE METAL PARA LA CONTRACCIÓN. Vm = K’ x r x Vc En nuestro caso: K’ = 2 r = 0,05 Vc = Vp x 1,147 = x 1,147 Vc = ( in 3 )

Por lo cual: Vm = 2 x 0,05 x Vm = ( in 3 ) Como Hm = 1,5 Øm, Vm = π/4 x 1,5 Ø 3 Entonces: Øm = 7,99 = 8 ( in ) y: Hm = 12 ( in )

CONCLUSIONES Tanto el montante calculado por módulo como el calculado por contracción tienen el diámetro suficiente para alimentar toda la pieza, mayor que 3,6 (in). Como el montante calculado por el módulo no contiene la cantidad suficiente de metal para alimentar la contracción, se elige en montante de 8 x 12 (in) que satisface todas las condiciones.