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Tema IV: Transformadores Universidad de Oviedo Dpto. de Ingeniería Eléctrica, Electrónica de Computadores y Sistemas.

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1 Tema IV: Transformadores Universidad de Oviedo Dpto. de Ingeniería Eléctrica, Electrónica de Computadores y Sistemas

2 4.1 Generalidades TransformadorelementalTransformadorelemental Se utilizan en redes eléctricas para convertir un sistema de tensiones (mono - trifásico) en otro de igual frecuencia y > o o < tensión La conversión se realiza práctica- mente sin pérdidas Pot entrada Potencia salida Las intensidades son inversamente proporcionales a las tensiones en cada lado Transformador elevador: V 2 >V 1, I 2 V 1, I 2

3 4.2 Aspectos constructivos: circuito magnético I El Si incrementa la resistividad del material y reduce las corrientes parásitas En la construcción del núcleo se utilizan chapas de acero aleadas con Silicio de muy bajo espesor (0,3 mm) aprox. La chapa se aisla mediante un tratamiento químico (Carlite) y se obtiene por LAMINACIÓN EN FRÍO: aumenta la permeabilidad. Mediante este procedimiento se obtien factores de relleno del 95-98% El núcleo puede tener sección cuadrada. Pero es más frecuente aproximarlo a la circular El núcleo puede tener sección cuadrada. Pero es más frecuente aproximarlo a la circular Montaje chapas núcleo Corte a 90º Corte a 45º V2V2 V2V2 V1V1 V1V1 I1I1 I1I1 I2I2 I2I2

4 4.3 Aspectos construc- tivos: devanados y aislamiento I V 4, kV > 60 kV Diferentes formas constructivas de devanados según tensión y potencia Los conductores de los devanados están aislados entre sí: En transformadores de baja potencia y tensión se utilizan hilos esmaltados. En máquinas grandes se emplean pletinas rectangulares encintadas con papel impregnado en aceite El aislamiento entre devanados se realiza dejando espacios de aire o de aceite entre ellos La forma de los devanados es normalmente circular El núcleo está siempre conectado a tierra. Para evitar elevados gradientes de potencial, el devanado de baja tensión se dispone el más cercano al núcleo

5 4.3 Aspectos constructivos: devanados y aislamiento II Estructura devanados: trafo monofásico Núcleo con 2 columnas Núcleo con 3 columnas SecundarioSecundario PrimarioPrimario SecundarioSecundario PrimarioPrimario AislanteAislante ConcéntricoConcéntrico PrimarioPrimario AislanteAislante SecundarioSecundario PrimarioPrimario AislanteAislante AlternadoAlternado SecundarioSecundario

6 4.3 Aspectos constructivos: devanados y aislamiento III Fabricación núcleo: chapas magnéticas Conformado conductores devanados Catálogos comerciales Catálogos comerciales

7 4.3 Aspectos constructivos: refrigeración 1 Núcleo 1 Prensaculatas 2 Devanados 3 Cuba 4 Aletas refrigeración 5 Aceite 6 Depósito expansión 7 Aisladores (BT y AT) 8 Junta 9 Conexiones 10 Nivel aceite Termómetro Grifo de vaciado 15 Cambio tensión 16 Relé Buchholz 17 Cáncamos transporte 18 Desecador aire 19 Tapón llenado 20 Puesta a tierra Transformadores de potencia medida... E. Ras Oliva Transformadores de potencia medida... E. Ras Oliva

8 4.3 Aspectos constructivos: trafos trifásicos I Transformadores en baño de aceite Catálogos comerciales Catálogos comerciales

9 4.3 Aspectos constructivos: trafos trifásicos II Transformador seco OFAF Catálogos comerciales Catálogos comerciales

10 4.3 Aspectos constructivos: trafos trifásicos III 5000 kVA Baño de aceite 5000 kVA Baño de aceite 2500 kVA Baño de aceite 2500 kVA Baño de aceite 1250 kVA Baño de aceite 1250 kVA Baño de aceite 10 MVA Sellado con N 2 10 MVA Sellado con N 2 10 MVA Sellado con N 2 10 MVA Sellado con N 2 Catálogos comerciales Catálogos comerciales

11 4.3 Aspectos constructivos: trafos trifásicos IV Secciones de transfomadores en aceite y secos En aceite Seco Catálogos comerciales Catálogos comerciales

12 4.4 Principio de funcionamiento (vacío) LTK primario: Ley de Lenz: El flujo es senoidal Tensiónmáxima Tensióneficaz Femeficaz Repitiendo el proceso para el secundario La tensión aplicada determina el flujo máximo de la máquina U 2 (t) U 1 (t) I 0 (t) I 2 (t)=0 e 1 (t) e 2 (t) (t) Transformador en vacío R devanados=0

13 4.4 Principio de funcionamiento: relación entre corrientes U 2 (t) U 1 (t) I 1 (t) I 2 (t) (t) P2P2 P2P2 P1P1 P1P1 P=0 Considerando que la conversión se realiza prácticamente sin pérdidas: Pot entrada Potencia salida P 1 P 2 : U 1 *I 1 =U 2 *I 2 Considerando que la tensión del secundario en carga es la misma que en vacío: U 2vacío U 2carga Las relaciones de tensiones y corrientes son INVERSAS El transformador no modifica la potencia que se transfiere, tan solo altera la relación entre tensiones y corrientes

14 CON EL FLUJO Y LA CURVA BH SE PUEDE OBTENER LA CORRIENTE 4.5 Corriente de vacío I 1111 CORRIENTE DE VACÍO i 0 112=32= NO se considera el ciclo de histéresis DEBIDO A LA SATURACIÓN DEL MATERIAL LA CORRIENTE QUE ABSORBE EL TRANSFORMADOR EN VACÍO NO ES SENOIDAL

15 4.5 Corriente de vacío II SÍ se considera el ciclo de histéresis CORRIENTE DE VACÍO I El valor máximo se mantiene pero la corriente se desplaza hacia el origen. DEBIDO AL CICLO DE HIS- TÉRESIS LA CORRIENTE ADELANTA LIGERAMENTE AL FLUJO DESPLAZAMIENTODESPLAZAMIENTO

16 4.5 Corriente de vacío III: senoide equivalente La corriente de vacío NO es senoidal Para trabajar con fasores es necesario que sea una senoide Se define una senoide equivalente para los cálculos PROPIEDADESPROPIEDADES Igual valor eficaz que la corriente real de vacío: inferior al 10% de la corriente nominal Desfase respecto a la tensión aplicada que cumpla: U 1 *I 0 *Cos 0 =Pérdidas hierro

17 4.5 Corriente de vacío IV: pérdidas y diagrama fasorial Senoide equivalente P=pérdidas por histéresis en él núcleo NO se considera el ciclo de histéresis: NO HAY PÉRDIDAS NO se considera el ciclo de histéresis: NO HAY PÉRDIDAS Componente magnetizante Componente de pérdidas SÍ se considera el ciclo de histéresis: HAY PÉRDIDAS SÍ se considera el ciclo de histéresis: HAY PÉRDIDAS

18 4.6 Flujo de dispersión U 2 (t) U 1 (t) I 2 (t)=0 (t) I 0 (t) Flujo de dispersión: se cierra por el aire Representación simplificada del flujo de dispersión (primario) En vacío no circula corriente por el secundario y, por tanto, no produce flujo de dispersión En serie con el primario se colocará una bobina que será la que genere el flujo de dispersión U 2 (t) U 1 (t) I 2 (t)=0 (t) I 0 (t) R1R1 R1R1 X d1 Flujo de dispersión dispersiónResistenciainternaResistenciainterna e 1 (t)

19 4.7 Diagrama fasorial del transformador en vacío Los caídas de tensión en R 1 y X d1 son prácticamente despreciables (del orden del 0,2 al 6% de U 1 ) U 1 e 1 Las pérdidas por efecto Joule en R 1 son también muy bajas U 1 *I 0 *Cos 0 Pérdidas Fe

20 4.8 El transformador en carga I U 1 (t) (t) I 1 (t) R1R1 R1R1 X d1 Flujo de dispersión dispersiónResistenciainternaResistenciainterna e 1 (t) U 2 (t) R2R2 R2R2 ResistenciainternaResistenciainterna X d2 Flujo de dispersión dispersión I 2 (t) e 2 (t) Se ha invertido el sentido de I 2 (t) para que en el diagrama fasorial I 1 (t) e I 2 (t) NO APAREZCAN SUPERPUESTAS El secundario del transformador presentará una resistencia interna y una reactancia de dispersión como el primario Las caídas de tensión EN CARGA en las resistencias y reactancias parásitas son muy pequeñas: del 0,2 al 6% de U 1

21 +I 2 (t) 4.9 El transformador en carga II Al cerrarse el secundario circulará por él una corriente I 2 (t) que creará una nueva fuerza magnetomotriz N 2 *I 2 (t) La nueva fmm NO podrá alterar el flujo, ya que si así fuera se modi- ficaría E 1 que está fijada por U 1 Esto sólo es posible si en el primario aparece una corriente I 2 (t) que verifique: Flujo y fmm son iguales que en vacío (los fija U 1 (t)) Flujo y fmm son iguales que en vacío (los fija U 1 (t)) Nueva corriente primario primario U 2 (t) U 1 (t) (t) R1R1 R1R1 X d1 Flujo de dispersión dispersiónResistenciainternaResistenciainterna e 1 (t) R2R2 R2R2 ResistenciainternaResistenciainterna X d2 Flujo de dispersión dispersión I 2 (t) e 2 (t) Las caídas de tensión en R 1 y X d1 son muy pequeñas, por tanto, U 1 E 1 I 0 (t)

22 e2e2e2e2 e2e2e2e2 e1e1e1e1 e1e1e1e Diagrama fasorial del transformador en carga I2I2 I2I2 I 2 I0I0 I0I0 I1I1 I1I1 -e 1 R 1* I 1 jX d1* I U1U1 U1U1 2 2 U2U2 U2U2 Suponiendo carga inductiva: Zc=Zc 2 I 2 estará retrasada respecto de e 2 un ángulo : U 2 estará adelantada un ángulo 2 respecto a I 2 U 2 estará adelantada un ángulo 2 respecto a I 2 Las caídas de tensión en R 1 y X d1 están aumentadas. En la práctica son casi despreciables Las caídas de tensión en R 2 y X d2 también son casi nulas

23 4.11 Reducción del secundario al primario Si la relación de transformación es elevada existe una diferencia importante entre las magnitudes primarias y secundarias. La representación vectorial se complica El problema se resuel- ve mediante la reduc- ción del secundario al primario Magnitudes reducidas al primario Magnitudes reducidas al primario Impedancia cualquiera en el secundario Impedancia cualquiera en el secundario Se mantiene la potencia aparente, la potencia activa y reactiva, los ángulos, las pérdidas y el rendimiento

24 4.12 Circuito equivalente I Componente magnetizante Componente de pérdidas X X I I R fe I fe I0I0 I0I0 El núcleo tiene pérdidas que se reflejan en la aparición de las dos componentes de la corriente de vacío Este efecto puede emularse mediante una resistencia y una reactancia en paralelo rtrt rtrt

25 4.12 Circuito equivalente II Núcleo sin pérdidas: transformador ideal Reducción del secun- dario al primario El transformador obtenido después de reducir al primario es de: r t =1: e 2 =e 2 *r t =e 1 U 2 (t) U 1 (t) (t) R1R1 R1R1 X d1 e 1 (t) R 2 X d2 I 2 (t) e 2 (t) I 1 (t) R fe X X 1 1

26 4.13 Circuito equivalente III Como el transformador de 3 es de relación unidad y no tiene pérdidas se puede eliminar, conectando el resto de los elementos del circuito X d1 U 2 (t) U 1 (t) R1R1 R1R1 R 2 X d2 I 2 (t) I 1 (t) X X I I R fe I fe I0I0 I0I0 Circuito equivalente de un transformador real El circuito equivalente permite calcular todas las variables incluidas pérdidas y rendimiento Los elementos del circuito equivalente se obtienen mediante ensayos normalizados Una vez resuelto el circuito equivalente los valores reales se calculan deshaciendo la reducción al primario

27 4.14 Ensayos del trasformador: obtención del circuito equivalente En ambos ensayos se miden tensiones, corrientes y potencias. A partir del resultado de las mediciones es posible estimar las pérdidas y reconstruir el circuito equivalente con todos sus elementos Existen dos ensayos normalizados que permiten obtener las caídas de tensión, pérdidas y parámetros del circuito equivalente del transformador Ensayo de vacío Ensayo de cortocircuito

28 Ensayo del transformador en vacío U 2 (t) U 1 (t) I 2 (t)=0 (t) I 0 (t) A W Secundario en circuito abierto Tensión y frecuencia nominal Condiciones ensayo: Resultados ensayo: Pérdidas en el hierro W Corriente de vacío A Parámetros circuito R fe, X R fe, X

29 Ensayo de cortocircuito U 2 (t)=0 Secundario en cortocircuito Condiciones ensayo: U cc (t) I 2n (t) (t) I 1n (t) A W Tensión primario muy reducida Corriente nominal I 1n, I 2n Resultados ensayo: Pérdidas en el cobre W Parámetros circuito R cc =R 1 +R 2 R cc =R 1 +R 2 X cc =X 1 +X 2 X cc =X 1 +X 2 Al ser la tensión del ensayo muy baja habrá muy poco flujo y, por tanto, las pérdidas en el hierro serán despreciables (P fe =kB m 2 )

30 4.15 El transformador en el ensayo de cortocircuito I U cc (t) R1R1 R1R1 X d1 R 2 X d2 I 2 (t) I 1n (t) X X I I R fe I fe I0I0 I0I0 U cc (t) R CC X cc I 1n (t)=I 2 (t) R CC =R 1 +R 2 X CC =X 1 +X 2 Al estar el secundario en cortocircuito se puede despreciar la rama en paralelo Al ser el flujo muy bajo respecto al nominal I 0 es despreciable

31 4.15 El transformador en el ensayo de cortocircuito II U cc (t) R CC X cc I 1n (t)=I 2 (t) R CC =R 1 +R 2 X CC =X 1 +X 2 I 1 =I 2 U cc CC CC U Rcc U Rcc U Xcc Diagrama fasorial Para un trafo de potencia aparente S n P CC son las pérdidas totales en el Cu Las de Fe son despreciables en corto P CC son las pérdidas totales en el Cu Las de Fe son despreciables en corto Tensiones relativas de cortocircuito: se expresan porcentualmente

32 4.16 Caídas de tensión en un transformador en carga I Un transformador alimentado con la tensión nominal U 1n dará en el secundario en vacío la tensión U 2n Caída de tensión Normalmente se expresa en % Se puede referir a primario o secundario (sólo hay que multiplicar por r t ) Para hacer el análisis fasorial se puede eliminar la rama en paralelo (I 0 <

33 4.16 Caídas de tensión en un transformador en carga II R CC X cc U 1n (t) I 1 (t) I 2 (t) Z 2 L Carga < carga nominal U 1n O OO O I 1 =I 2 U 2c U 2c U Rcc U Rcc U Xcc U Xcc A AA A C CC C D DD D B BB B U xcc y U Rcc Estánampliados Estánampliados Se define el índice de carga C de un transformador

34 4.16 Caídas de tensión en un transformador en carga III Multiplicando por: CC RCC RCC EFECTOFERRANTIEFECTOFERRANTI

35 4.17 Efecto Ferranti U 1n I 1n =I 2n U 2c U 2c U Rcc U Rcc U Xcc U Xcc U 1n I 1n =I 2n U 2c U 2c U Rcc U Rcc U Xcc U Xcc Carga inductiva ( >0) Carga capacitiva ( <0) La tensión del secundario puede ser > en carga que en vacío Con carga capacitiva c puede ser negativa y la tensión en carga > que en vacío

36 4.18 Rendimiento del transformador Ensayo de vacío EL TRANSFORMADOR TRABAJA CON UN ÍNDICE DE CARGA C

37 4.19 Influencia del índice de carga y del cos en el rendimiento C C Cos C max Despreciando la caída de tensión Derivando respecto a C e igualando a 0 C= variable Cos = Cte C= variable Cos = Cte

38 4.18 Corriente de cortocircuito R CC X cc U cc I 1n I 2n Ensayo de cortocircuito R CC X cc U 1n I CC FalloFallo Z cc La impedancia es la misma La impedancia es la misma Para los valores habituales de cc (5-10%) se obtienen corrientes de cortocircuito de 10 a 20 veces > que I 1n

39 La forma más elemental de transformar un sistema trifásico consiste en transformar cada una de las tensiones de fase mediante un trafo monofásico. Banco trifásico de transformadores monofásicos 4.19 Trafos trifásicos I Primarios y secundarios estarían conectados en estrella. Puede haber neutro o no.

40 Devanado con N 1 espiras Devanado Devanado con N 2 espiras Devanado AislanteAislante 3 transformadores monofásicos monofásicos Estructura básica de un transformador trifásico =0 =0 Se puede suprimir la columna central Se puede suprimir la columna central La suma de los tres flujos es 0: se pueden unir todas las columnas en una columna central Eliminando la columna central se ahorra material y peso del trans- formador 4.19 Trafos trifásicos II

41 Transformador trifásico de 3 columnas 4.19 Trafos trifásicos III Si el sistema en el que trabaja el transformador es totalmente equilibrado su análisis se puede reducir al de una fase (las otras son = desfasadas 120º y 240º) El circuito equivalente que se utiliza es el mismo, con la tensión de fase y la corriente de línea (equivalente a conexión estrella – estrella) En un transformador con tres columnas existe una pequeña asimetría del circui- to magnético: el flujo de la columna cen- tral tiene un recorrido más corto y, por tanto, de menor reluctancia. La corriente de magnetización de esa fase será ligeramente menor. Transformador trifásico núcleo acorazado (5 columnas) Las dos columnas laterales sirven como camino adicional al flujo. De este modo, es posible reducir la sección y, por tanto, la altura de la culata

42 4.20 Conexiones en transformadores trifásicos I RRSSTT N1N1N1N1 N1N1N1N1 N1N1N1N1 N1N1N1N1 N1N1N1N1 N1N1N1N1 N2N2N2N2 N2N2N2N2 N2N2N2N2 N2N2N2N2 N2N2N2N2 N2N2N2N2 Conexión estrella – estrella: Yy RRSST´T´RRSSTTRRSST´T´ N1N1N1N1 N1N1N1N1 N1N1N1N1 N1N1N1N1 N1N1N1N1 N1N1N1N1 N2N2N2N2 N2N2N2N2 N2N2N2N2 N2N2N2N2 N2N2N2N2 N2N2N2N2 Conexión triángulo – triángulo: Dd

43 4.20 Conexiones en transformadores trifásicos II RRSSTTRRSST´T´ Conexión estrella – triángulo: Yd La conexión Yy plantea problemas debidos a la circulación de corrientes homopolares (causadas por los armónicos de la corriente de vacío) por el neutro. En condiciones de carga desequilibrada entre fase y neutro aparecen sobretensiones Cuando uno de los devanados está conectado en triángulo los flujos homopolares se anulan y los inconvenientes anteriores desaparecen. El único problema es la no disponibilidad del neutro en uno de los devanados

44 4.20 Conexiones en trafos trifásicos III Si se quiere disponer de neutro en primario y secundario y no tener problemas de flujos homopolares o en carga desequilibrada se utiliza la conexión estrella – zigzag: Yz El secundario consta de dos semidevanados con igual número de espiras. La tensión secundaria de cada fase se obtiene como la suma de las tensiones inducidas en dos semidevanados situados en columnas diferentes Los efectos producidos por los flujos homopolares se compensan sobre los dos semidevanados no influyendo en el funcionamiento del transformador

45 4.21 Índices horarios I La existencia de conexiones Yd e Yz provoca la aparición de desfases entre las tensiones del primario y del secundario Los terminales de igual polaridad son los que simultáneamente, debido a un flujo común, presentan la misma tensión Con esta conexión el desfase es 0

46 4.21 Índices horarios II El desfase se expresa en múltiplos de 30º, lo que equivale a expresar la hora que marcarían el fasor de tensión de la fase R del primario (situado en las 12h) y el del secundario Índice horario 0 Índice Índice horario 6 Índice Desfase 180º Yy6Yy6

47 4.22 Conexión de transformadores en paralelo I IGUAL r t Funcionamiento en vacío IGUAL cc Distribución de cargas CircuitoequivalenteCircuitoequivalente Condiciones para la conexión de transformadores monofásicos en paralelo Trafos en paralelo Si cc1 = cc1 C 1 =C 2 sino un transformador estará más cargado que el otro Si cc1 cc1 el transfomador más cargado sería el de < cc (el más duro) En transformadores trifásicos es necesario que ambos tengan el mismo índice horario para poder realizar la puesta en paralelo

48 4.23 Autotransformadores I Se utilizan cuando se necesita una relación de transformación de 1,25 a 2. En ese caso son más rentables que los transformadores Prescindiendo de N 2 y conectando directamente AUTOTRAFOAUTOTRAFO l Ahorro de conductor: se emplean N 2 es- piras menos. l Circuito magnético (ventana) de meno- res dimensiones. l Disminución de pérdidas eléctricas y magnéticas. l Mejor refrigeración (cuba más pequeña). l Menor flujo de dispersión y corriente de vacío. (Menor cc ). VENTAJASVENTAJAS l Pérdida del aislamiento galvánico. l Mayor corriente de corto (Menor cc ). l Necesarias más protecciones. INCONVENIENTESINCONVENIENTES l SÍMBOLOS

49 4.23 Autotransformadores II AUTOTRAFO SECO DE BT AUTOTRAFO AUTOTRAFO AUTOTRAFO VARIAC: AUTOTRAFO REGULABLE VARIAC CON INSTRUMENTOS DE MEDIDA VARIAC CON INSTRUMENTOS DE MEDIDA Catálogos comerciales Catálogos comerciales

50 4.24 Transformadores con tomas 4.24 Transformadores con tomas Permiten cambiar la relación de espiras entre primario y secundario, de este modo se consigue una tensión variable Entre otras aplicaciones se utilizan en las redes de transporte y distribución para mantener la tensión cte. con independencia de la carga TOMASTOMAS TOMASTOMAS El caso 1 es más favorable ya que se trabaja con tensiones menores

51 Tomas de regulación Conexióndevanados Conexión toma de tierra 4.24 Trafos con tomas tomas Catálogos comerciales Catálogos comerciales

52 4.24 Transformadores con tres arrollamientos Son transformadores especiales utilizados en alta potencia. Constan de un primario y dos secundarios Mediante una sola máquina se obtienen dos niveles de tensión diferentes (t) N1N1N1N1 N2N2N2N2 N 2 N 2 V1V1V1V1 V2V2V2V2 V 2 V 2 SÍMBOLOS

53 4.25 Transformadores de medida y protección I l Aislar los dispositivos de medida y pro- tección de la alta tensión. l Trabajar con corrientes o tensiones pro- porcionales a las que son objeto de medida. l Evitar las perturbaciones que los campos magnéticos pueden producir sobre los instrumentos de medida UTILIDADUTILIDAD El rendimiento no es importante Trabajan con niveles bajos de flujo (zona lineal) Existen trafos de corriente y de tensión En todos los casos la r t es < 1 para mantener los valores bajos en las magnitudes secundarias Los trafos de corriente tienen las corrientes secundarias normalizadas a: 5 A y 1 A y los de tensión las tensiones secundarias a 100 y 110 V Los trafos de corriente tienen las corrientes secundarias normalizadas a: 5 A y 1 A y los de tensión las tensiones secundarias a 100 y 110 V

54 Transformadores de corriente I IPIPIPIP IPIPIPIP ISISISIS ISISISIS Z carga A Conexión de un transformador de intensidad En un trafo de corriente la corriente del primario viene impuesta por la intensidad que se desea medir. El flujo no es cte. Las impedancias que aparecen como cargas en el secundario tienen que ser muy bajas (suelen ser las de las bobinas amperimétricas) ¡¡¡NUNCA SE PUEDE DEJAR EL SECUNDARIO EN CIRCUITO ABIERTO!!!

55 Transformadores de corriente II l Depende de la linealidad entre el flujo e I 0. A mayor I 0 mayor error. l Se utilizan materiales magnéticos de alta permeabilidad. l Se trabaja con valores bajos de B. l Se trabaja con valores limitados de la corriente del secundario (Z de carga próxima al cortocircuito) para evitar pérdidas de linealidad PRECISIÓN DE LA MEDIDA l Tensión de aislamiento: máx. tensión con la que se puede trabajar. l Relación de transformación: 200/5 A (p ejem). l Error de Intensidad: diferencia entre la I 2 real y la esperada en función de la corriente I 1 en % ( i(%) ). l Error de fase: diferencia de fases entre I 1 e I 2 PARÁMETROS DEL TRAFO DE CORRIENTE

56 Transformadores de corriente III Núcleos magnéticos para transformadores de corriente Sonda de corriente 1 – 10 – 100 A Transformador de corriente 1250A M. F. Cabanas: Técnicas para el mantenimiento y diagnóstico de máquinas eléctricas rotativas M. F. Cabanas: Técnicas para el mantenimiento y diagnóstico de máquinas eléctricas rotativas Transformadores de corriente 100 A M. F. Cabanas: Técnicas para el mantenimiento y diagnóstico de máquinas eléctricas rotativas M. F. Cabanas: Técnicas para el mantenimiento y diagnóstico de máquinas eléctricas rotativas

57 4.26 Revisión de los conceptos teóricos sobre los catálogos comerciales de un fabricante

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