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Publicada porFrasquito Villagomez Modificado hace 9 años
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CURVADO o DOBLADO Operación de conformado plástico que una vez realizada se transforma en una zona de empalme entre zonas planas de una chapa. Valor y signo de la deformación plástica de cada fibra a lo largo del espesor Fibra neutra Tensión nula Mantiene su dimensión inicial Conociendo su posición se calcula el largo de chapa para obtener piezas curvadas Se corre hacia el lado interno del curvado Ejemplos curvados paraleloscurvados ortogonales Fibra media Fibra neutra (+) + riri s (-) Tracción externa Compresión interna
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Valores límites del radio de curvado Para fibra neutra en s/2: ε estiramiento fibra externa Para r i grandes r i >> s/ 2 para r i muy grande probabilidad campo elástico Condición para def. plástica (permanente) s : límite elástico E : m ódulo elástico 1’2 De y Cálculo de r i mín : no puede despreciarse s: ó Experimental: por el alargamiento uniforme y de las zonas vecinas, el r i mín admisible es: Valor crítico Sin resistencia remanente Aplicable para mín. solicit. mecánica ó agudeza de doblado ineludible
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Deformación en la zona curvada Rw: dirección de laminación a b Tracción Contracción (posibles grietas) Compresión Expansión Concavidad Convexidad
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Desarrollo de una pieza curvada Desarrollo necesario de chapa: cálculo de la longitud de la fibra neutra Coeficientes empíricos Corrimiento fibra neutra Factores de influencia Agudeza del curvado ( r i ) Amplitud (ángulo ) Propiedades plásticas del material Espesor chapa (s) Expresiones de cálculo
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Geometrías de curvado: casos Caso I: r i = 0 Caso II: r i ≠ 0 a b r i ≠ 0 Casos II a y II b D iferencias en la acotación de los segmentos rectos General: L = a + b + Lz a y b : segmentos rectos “no deformados” L : longitud de chapa necesaria (desarrollo) Lz: término algebraico 0 (función de: s, r i, , y material)
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Tabla de datos
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Caso I REVISAR Datos : a y b L = a + b + Lz Caso I : siempre Lz > 0 Para fibra neutra en s/2: Lz = 2 . s/2. /360 = /4. s. /90 La expresión empleada en la práctica es: Lz = (s + 0,2). 0,785. T. /90 Explicar T función de s, ri y alargamiento A
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Caso II a Acotación hasta la prolongación del tramo siguiente Datos : a, b y r i L = a + b + Lz Aquí: Lz 0 Para fibra neutra en s/2: Lz = 2 . (ri + s/2). /360 = /4. ( 2ri + s ). /90 La expresión práctica usual es: Lz = (2ri + s). 0,785. T. /90 con T 0 r i ≠ 0 El gráfico siguiente muestra la tendencia que sigue T al aumentar s con ri =cte y al aumentar ri con s =cte : para ri = cte y s T (-) 0 (+) T para s = cte y ri Para Lz >0 y A 1 “ Lz 25% factor >1 “ Lz >0 y A >25% factor <1 “ Lz <0 y A <25% factor <1
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Caso II b Acotación hasta el centro del arco L = a + b + Lz Aquí: Lz > 0 Para fibra neutra en s/2: Lz = 2 . (ri + s/2). /360 Y la expresión que se emplea en la práctica es: Lz = (s + 2ri). 2. . /360
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Fuerza de doblado b: ancho de la chapa (// al borde del punzón) B : resistencia a la tracción C: factor experimental (Oehler) C = 1 + 4s/w t = 10s ( para s 0,5mm) t = 8s ( para 0,6 s 1mm) t = 6s ( para s > 1mm) Doblados en V de =90 o, se recomienda w = 2t a) Doblado en “V”, con estampas de matriz abierta, al aire C. B. b. s 2 Pb = w Válidas para r i = (0,15 a 0,20) w ( >r i <Pb ) Valores t recomendados Pb
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Radio final de doblado en matrices abiertas El r i resultante varía con el radio r del borde del punzón. El perfil curvado no puede conocerse con antelación Se logra r i r para r 0,15 w w = f (r i, s)
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Fuerza de doblado b) Doblado en “V” con matriz cerrada Pb Con estas matrices, la fuerza de doblado presenta cierta dispersión Pb resulta aproximadamente un 60% mayor que para matrices abiertas.
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Fuerza de doblado c) Doblado en “U” con matriz abierta Pb = 0,4 B. s. b (para levantar las alas) Pg 0,3 Pb (vencer presión sujetador) Sujetador - eyector Pb U = 1,3 Pb = 1,3 (0,4 B. s. b)
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Fuerza de doblado c) Doblado en “U” con matriz cerrada Pb total 3 Pb Sin prensachapa hay curvado del fondo y aplastamiento al final Con prensachapa puede evitarse el curvado del fondo
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