Fundamentos de Control

Presentación del tema: "Fundamentos de Control"— Transcripción de la presentación:

1 Fundamentos de Control
Realimentado Clase 25 Versión Autor: Mario A. Jordán NOTA: Esta Copia de Power-Point es para uso exclusivo del Alumnado de FCR, 2do. Cuatrimestre Contiene los conceptos fundamentales en el marco de la Bibliografía disponible y es una contribución didáctica para el Curso. Esta versión está sujeta a futuras mejoras y extensiones. Este es un Power Point Show realizado en Power Point Professional Plus 2007

2 Criterio de Estabilidad
de Nyquist Contenido: Principio del Argumento (PA) Aplicación del PA a Sistemas de Control Curva de Nyquist Aplicación del Criterio de Nyquist a SC

3 FCR Mario Jordán Introducción El Método de Nyquist fue desarrollado por Harry Nyquist en 1932, en los Laboratorios de Telefonía Bell. El fenómeno que dio lugar al desarrollo del método fue el siguiente. Desde el comienzo de la Teoría de Control se asumió de manera universal que el aumento desmedido de ganancia trae inevitablemente la inestabilidad. Pero a veces se observaba algunos casos en donde una disminución de ganancia también ocasionaba la inestabilidad jw s -0.7 -0.6 -0.5 -0.4 -0.3 -0.2 -0.1 0.1 0.2 -2.5 -2 -1.5 -1 0.5 1 1.5 2 2.5 Ejemplo. Sea: DG(s)= s s +4 s (s2 + s + 1) Para K=K1*=0.41 hay polos imaginarios Para K=K2*=6 hay polos imaginarios Para 6.1>K>0.41 el sistema es inestable Descendiendo desde un K muy alto, por debajo de K2*, se pasa de la estabilidad a la inestabilidad

4 Alcances del Método de Nyquist
FCR Mario Jordán Alcances del Método de Nyquist Como todos los métodos vistos, el Método de Nyquist se basa en la respuesta frecuencial del Sistema a Lazo Abierto y predice la cantidad de polos inestables del Sistema de Lazo cerrado. Permite el análisis de sistemas complejos, eventualmente con más de un pico de resonancia. También es muy efectivo, en casos en que las ramas del Lugar de la Raíz cruzan varias veces el eje (Sistemas como el del ejemplo anterior). Posibilita el estudio de estabilidad de sistemas inestables a lazo abierto y de sistemas con grandes retardos de transporte en forma simple. El Criterio de Nyquist se basa en el Principio del Argumento para Variable Compleja.

5 Ilustración del Principio del Argumento
FCR Mario Jordán Ilustración del Principio del Argumento El Principio del Argumento se basa en el encirculamiento que una curva logra en el plano complejo alrededor del origen bajo ciertas condiciones. Sea por ejemplo la función racional H(s), que tiene 2 polos y 2 ceros: Im Re Plano s 1 H(s)= r1 r2 q1 q2 e j(1+2-f1-f2) =| H| e ja C1 a s0 f1 2 f2 Se cumple: a = 1 + 2 - f1 - f2 Luego se define una curva cerrada C1 (con centro en el eje real) tal que no contenga ni a los polos ni a los ceros. Luego se define un punto s0 sobre C1 y se la recorre en sentido horario El cambio neto de ángulo recorrido por el punto s0 fue 0°. El ángulo neto de  significa el ángulo  integrado en todo el recorrido de s0.

6 Ilustración del Principio del Argumento
FCR Mario Jordán Ilustración del Principio del Argumento Además el cambio máximo de cada ángulo f o  fue menos de |360°| Si miramos el mismo cambio de a, pero ahora evaluada desde H(s) con s perteneciendo a la misma curva C1, Plano s Re Im C2 el resultado es que H(C1) también tiene la forma de una curva cerrada. A esta curva la llamamos C2 a | H(s0)| Cuando el punto s0 se mueve sobre C1, también el punto H(s0) recorre la curva C2 completamente El resultado es que el punto H(s0) acusa una variación neta de ángulo nula pues C2 no encierra al origen, de la misma forma que C1 no encierra a ningún polo o cero de H(s) Para que el punto H(s0) gire conteniendo al origen, al menos un polo o un cero debe estar en el interior de C1. Veamos esto más en detalle.

7 Ilustración del Principio del Argumento
FCR Mario Jordán Ilustración del Principio del Argumento Esta propiedad se ilustra con animación para la siguiente curva cerrada C1. Plano s Re(s) Im(s) Plano s Re(H(s)) Im(H(s)) C2 C1 a | s0| a | H(s0)| El ángulo del polo encirculado cambia -360°, mientras que a lo hace en +360°. Por ello C2 se recorre en sentido anti-horario mientras C1 lo hace en sentido horario. Cuando al menos un polo o un cero quedan encerrados por la curva elegida C1, simultáneamente el mapeo H(C1) encircula al origen.

8 Ilustración del Principio del Argumento
FCR Mario Jordán Ilustración del Principio del Argumento Supongamos que C1 encircula a un cero en lugar de un polo, luego se produce: Plano s Re(s) Im(s) Re(H(s)) Im(H(s) C1 a | H(s0)| C2 | s0| El ángulo del cero encirculado cambia +360° mientras que a lo hace también en +360°. Por ello C2 se recorre en sentido horario al igual que C1.

9 Principio del Argumento en Teoría de Control
FCR Mario Jordán Principio del Argumento en Teoría de Control Dada una función racional compleja H(s) (una FT) y una curva cerrada C1 en el plano complejo s, la cual encierra a Z ceros y a P polos de H, el mapeo de la FT sobre C1, es decir H(C1), rodeará el origen (Z – P) veces. Dada una función racional compleja H(s) (una FT) y una curva cerrada C1 en el plano complejo s, la cual encierra a Z ceros y a P polos de H, el mapeo de la FT sobre C1, es decir H(C1), rodeará el origen (Z – P) veces. Si pensamos que la curva C1 es tan amplia que abarca el semiplano derecho del plano complejo, podríamos argumentar que el número de rodeos de H(C1) al origen detectará eventualmente la presencia de polos y ceros inestables. Si pensamos que la curva C1 es tan amplia que abarca el semiplano derecho del plano complejo, podríamos argumentar que el número de rodeos de H(C1) al origen detectará eventualmente la presencia de polos y ceros inestables. Puede darse el caso en que no exista un rodeo neto del origen por parte de H(C1) , aún cuando existan ceros y polos de H en C1. En este caso, el número de polos P debe ser igual al número de ceros Z encerrados por C1. Puede darse el caso en que no exista un rodeo neto del origen por parte de H(C1) , aún cuando existan ceros y polos de H en C1. En este caso, el número de polos P debe ser igual al número de ceros Z encerrados por C1.

10 Aplicación del PA a Sistemas de Control
FCR Mario Jordán Aplicación del PA a Sistemas de Control Sea KDG(s) la función de transferencia de un sistema a lazo abierto. Luego, para lazo cerrado se tiene: = T(s) = KDG(s) 1+KDG(s) Y(s) R(s) Es conocida la condición de estabilidad a través de la Ecuación Característica 1+KDG(s)=0, que tenga raíces en el semiplano izquierdo. Podemos entonces aplicar el Principio del Argumento a 1+KG(s)=H(s), donde C1 abarca a “todo” el semiplano derecho y probar si existe algún encirculamiento N del origen del plano s por la curva C2=H(C1). Por lo tanto, si además se conoce P (polos inestables de KDG), luego: Z = N + P donde Z es el número de ceros inestables en 1+KDG(s) (que son los polos inestables de la FTLC y N el número de encirculamientos del origen.

11 Primera alternativa para la construcción de C2
Para abarcar todos los polos y ceros inestables de (1+KDG), la curva C1 debería construirse abarcando todo el semiplano derecho en un proceso al límite cuando s tiende a infinito en las fronteras del plano. Esto se ilustra así: KDG(C1) 1+KDG(C1) Sea: C2 = Re(s) Im(s) Plano s Configuración de polos imaginarios del SCLC s   La propuesta de C1 debe incluir polos y ceros inestables del SCLC pero debe sortear los polos imaginarios del SCLC C1 Pero estos son desconocidos y se tienen que calcular C1’ Elegir a C1 y C2 de esta manera es un despropósito pues si se calculan los polos imaginarios también se podrían calcular los polos inestables del SCLC Sin embargo existe una solución para elegir una nueva C2 que no demande el conocimiento de polos y ceros del SCLC dentro de C1 Configuración de polos y ceros inestables del SCLC

12 Aplicación del PA a Sistemas de Control
Notas importantes De la Función Característica: 1 + KDG(s) = 1 + K a(s) a(s) + K b(s) b(s) = se desprende que los polos de 1+KDG(s) son los polos de DG(s). Se nota también que los ceros de DG son los ceros de KDG/(1+KDG). Aunque este es un caso poco casual, la presencia de un polo inestable, causaría un encirculamiento de H(s)=1+KDG(s) alrededor de 0. Su existencia sin embargo, sería notada de antemano por un conocimiento previo de la planta. Asumimos por ende que P es conocido. Por lo tanto, si existe un encirculamiento del punto 0 debido a la existencia de al menos un polo inestable del Sistema de Lazo Cerrado (o sea un cero de 1+KDG(s)), éste será siempre detectado sumando a N la cantidad de P polos inestables de DG(s) identificados de antemano.

13 Aplicación del PA a Sistemas de Control
Notas importantes (continuación) Pero analizando 1+KDG(s), se nota que el encirculamiento del origen 0 por parte de C2= H(C1)=1+KDG es equivalente al encirculamiento del punto -1 por parte de una nueva C2= KDG(s) (pues es similar a desplazar KDG(C1) en un valor igual a uno hacia la izquierda en el plano s) Por ello podemos analizar los encirculamientos de C2=KDG(C1) al punto -1 y extraer las mismas conclusiones sobre la estabilidad del Sistema de Lazo Cerrado que con la función C2=1+KDG(C1) respecto al punto 0 El ploteo de KDG(s) en magnitud vs. fase es lo que se conoce como Curva de Nyquist o Curva Polar. El parámetro sobre la curva es  Para construir la curva Nyquist no se necesita un MODELO de G(s), tan solo una sucesión de experimentos para dibujar las Curva de Bode Si C1 contiene un solo cero de 1+KDG(s), el encirculamiento del origen por parte de C2, será en sentido anti-horario y una sola vez

14 Aplicación del PA a Sistemas de Control
FCR Mario Jordán Aplicación del PA a Sistemas de Control Notas Finales Una dificultad que se encuentra a menudo en la construcción teórica a mano alzada del DN está en definir C2 en el comienzo de un arco que empieza en +j o en +j. Estos casos se precisarán más adelante. Ejemplo 1) DG(s) tiene un polo inestable (lo que significa P=1). A través del trazado del Diagrama de Nyquist (es decir: curva de KDG(s) con s variando sobre C1), se observa un encirculamiento del punto -1 doble, es decir N=2. Se concluye que existen tres polos inestables de la función de transferencia de Lazo Cerrado (pues Z=N+P=2+1=3). Ejemplo 2) DG(s) es estable (lo que significa P=0). A través del trazado del Diagrama de Nyquist, se observa un encirculamiento doble del punto -1, es decir N=2. Se concluye que existen dos polos inestables de KDG(s)/1+KDG(s), es decir Z=2.

15 Construcción de las curvas C1 y C2
Para abarcar todos los polos y ceros inestables de (1+KDG), la curva C1 se construye así: |KDG()| -  -1 1 a1(-1) a1(1) Re(s) Im(s) Plano s POLOS y CEROS del SCLA a2(0) Parte de C1 en C2 s   KDG(s=j)  x 1 -1 C1 C1 abarcó todo el semiplano derecho complejo. La imagen del eje imaginario (sin contar los polos y ceros sobre él) resulta ser |KDG()| sin las tres líneas espectrales. La representación en C2 de estos rodeos de C1 resulta en tramos de magnitud infinita, y cada uno de ellos contribuirá con giros de 180º respectivamente. Sólo falta completar C2 para el arco de s  .

16 Definición de las Curvas Cerradas C1 y C2
Evaluación a través de KDG(s) C1 para evaluación de encirculamiento de ceros y polos de 1+KDG(s) Re(s) Im(s) Plano s Re(s) Im(s) Plano s H(s)=KDG(s) s   C2 -1 Polos y ceros de KDG Polos y ceros de KDG C1 Evaluación a través de 1+KDG(s) Im(s) Re(s) Plano s C’2 H(s)=1+KDG(s) Polos y ceros de 1+KDG

17 Notas sobre la Construcción de C2
C2 depende de la ubicación particular de los polos y ceros de KDG Si KDG(s) tiene un integrador o un derivador en el origen, deberá prestarse atención al mapeo de los 3 puntos: =j 0+, =j 0 y =j 0- De manera similar, si KDG(s) tiene algún polo o cero imaginario conjugado en j0 , luego deberá prestarse atención al mapeo de los 3 puntos: =j0 + j0+, =j0 y =j0 -j 0- Comúnmente KDG(s) tiene la propiedad de tender grado relativo positivo, por ello se cumple: lim KDG = lim KDG = lim KDG = 0 s=j j  s=j -j  s  ej con  >0 Así, el mapeo de j o de -j u otro con |s|= va a parar al origen del plano complejo de C2 Agregar un integrador a KDG rota la curva C2 (sin integrador) en 90º en for-ma horaria. Lo mismo sucede con 2, 3…integradores, C2 gira 180º, 270º … Agregar un derivador a KDG, rota la curva C2 (sin derivador) en 90º en for ma anti-horaria. Lo mismo sucede con 2, 3…derivadores, C2 gira 180º, 270º …

18 Ejemplo de Construcción de C2
FCR Mario Jordán Ejemplo de Construcción de C2 C2 se define para la configuración particular de polos y ceros de KDG. Sea por ejemplo la configuración descripta Abajo a continuación. C1 Im(s) Plano s Re(s)  - y  90° f2  90° f1  90° Tomamos los puntos característicos de C1 y los mapeamos a C2 a través de KDG. y > 90° f2 > 0° f1 > 0° a = y - f1 - f2 a=180º-(0º-90º) =-90° =0- : DG(s0)= y  180° f2  90° f1  0° y  180° f2  -90° f1  0° y  180° f2  0° f1  0° =0 : a=180º-(0º+0º) =180° DG(s0)= y  0° f2  0° f1  0° y < 90° f2 < 0° f1 < 0° y  -90° f2  -90° f1 -90° =0+ : a=180º-(0º+90º) = 90º DG(s0)= =+j : a=90º-(90º+90º) = -90° DG(s0)=0 =0 y s= :  < 0° DG(s0)=0 =0º-(0º+0º) = 0° =0 y = : DG(s0)=0  > 0° =0 y s= : DG(s0)=0 a=-90º-(-90º-90º) = 90° =-j : DG(s0)=0

19 Continúa ejemplo de C1 y C2
FCR Mario Jordán =0- : a=180º-(0º-90º) =-90° DG(s0)= KDG(j )= (j-5) j (j+1) =0 : a=180º-(0º+0º) =180° DG(s0)= =0+ : a=180º-(0º+90º) = 90º DG(s0)= DG(C1 )=C2 Plano s Re(s) Im(s) =+j : a=90º-(90º+90º) = -90° DG(s0)=0 w=0 + =0 y = : =0º-(0º+0º) = 0° DG(s0)=0 =-j : DG(s0)=0 a=-90º-(-90º-90º) = 90° I -40 -20 20 40 60 10 -3 -2 -1 1 2 -90 -45 45 90 Existen 3 partes constitutivas de C2: ramas I, II y III w>0 C2 Magnitud Estos 3 puntos son muy importantes Localizarlos bien conduce a un conteo correcto de los rodeos. w=0 w= w=- 1 Normalmente, cuando hay un cero inestable (como en este ejemplo) o un polo inestable, este punto cae a la izquierda del eje real en -, permitiendo que existan rodeos III Fase II w<0 En sistemas bien comportados de tipo 0, 1 o 2, Este punto cae a la derecha del eje real en +. w=0 -

20 Continúa ejemplo de C1 y C2
FCR Mario Jordán Ahora se simulará todo el proceso de recorrido de C1 y C2 simultaneamente Im(s) Plano s Re(s) KDG(j )= (j-5) j (j+1) Plano s Re(s) Im(s) -1 j -j w=0 + w=0 - w<0 w>0 w= w=0 w=- KDG(C1 )=C2 C1 C2 w=0 + w=0 - w=0 1 rodeo horario  N=1 y P=0 Luego Z=1 Inestable (Confirmar con LR)

21 Ángulo de comienzo  de la rama I de C2
El ángulo de partida  en j=j0+ de la rama I de C2 (es decir KDG(j)) es: 0o si la ganancia estática de KDG es distinta de cero C2 Re Im =0+ + 3 integradores -n 90º si KDG tiene n integradores: -90º , -180º, -270º =0+ + 2 integrador + 1 cero inestable 3) si KDG tiene un cero inestable se le suma 180º al ángulo resultante de 1) o 2). Por ejemplo la planta indi- cada: 0º +180º=180º + 1 polo inestable =0+ =0+ + 1 integrador =0+ =0+ 4) si KDG tiene un polo inestable se le resta 180º al ángulo resultante de 1) o 2). Por ejemplo la misma planta: 0º -180º =-180º Planta original

22 Ángulo de llegada  de la rama I de C2
El ángulo de llegada  en j=j de la rama I de C2 (es decir KDG(j)) es: -(n-m)*180o si el sistema posee ceros y polos estables C2 Re Im + 3 integradores + 2 integrador Ejemplo 1: 1 polo estable: -90º + 1 cero inestable Ejemplo 2: 1 polo estable + q integradores: -180º, -270º, -360º + 1 polo inestable = -(n-m)*90o + 90º si el sistema posee además 1 cero inestable. Para n-m=2 queda -180º+90º=-90º + 1 integrador Planta original 3) -(n-m)*180o - 90º si el sistema posee además 1 polo inestable. Para n-m=2 queda -180º-90º=-270º

23 Aplicación del Criterio de Nyquist a SC
Conclusión Se observa que cuando C1 abarca todo el semiplano derecho, C2 está compuesta de tres partes (ramas conexas) en el plano s: Parte I : El mapeo sobre del eje imaginario positivo que es KDG(jw) . Es recomendable usar diagrama de BODE. Parte II : El mapeo sobre del eje imaginario negativo que es KDG(-jw). Esta curva es simétrica a la curva de la arte I. Parte III : El mapeo para /s/=0 que resulta en un arco que debe unir los puntos: KDG(=0-), KDG(=0) y KDG(=0+) con un arco de radio infinito que da ½ vuelta o más según el análisis llevado a cabo con el mapeo de los puntos: =0-, =0 y =0+ Dado que C1 encircula ceros de 1+KG(s) (que son los polos de la FTLC KDG/(1+KDG)), se espera que C2 también se recorra en sentido horario como lo hace C1. De cualquier modo, de existir un encirculamiento nulo O antihorario, se debe revisar el número los polos inestables P. Luego se calcula: Z=N+P como comprobación determinante.

24 Una propiedad importante del DN
Sea por ejemplo la representación del D. de Nyquist de KDG=K/jw (1+jw). Graficamos sólo la porción del DN de frecuencias positivas Im(s) -1 Re(s) Asumamos que K tiene el valor K1 Se ve claramente en este ejemplo que al no cambiar la fase, el ángulo de la curva en = es -180º para todo K>0 w>0 w=0+ w= Tracemos un rayo desde el origen hasta cortar la curva de Nyquist en un punto de frecuencia 1 cualquiera Al igual que en el Lugar de las Raíces que cuando las ramas no cruzan el eje imaginario es una evidencia de estabilidad, aquí, en el Diagrama de Nyquist se constata claramente que la curva NUNCA rodeará el punto -1, y que por lo tanto el sistema realimentado proporcionalmente será siempre estable. K1DG(jw1) Si se aumenta la ganancia de KDG(jw) desde K1 hasta otro valor mayor K2, el punto de curva de Nyquist se desplaza hacia afuera sobre el rayo manteniendo la fase y la frecuencia 1 w1 w1 K2DG(jw1) Si contemplamos más rayos para distintas frecuencias  pero con el mismo K2 , la curva de Nyquist K1DG(j) se dilata hacia afuera proporcionalmente a K2/K1.

25 Aplicación del Criterio de Nyquist a SC
Ejemplo: Sea la Función de Transferencia de KDG = K/j(j +1) Se nota que el Sistema es de tipo 1 y P=0 ! Plano s Re(s) Im(s) -1 w=0+ w=0- w<0 Definimos un K para el SCLC Ploteamos la curva de Nyquist: ramas I, II y III, y notamos una circulación horaria. Rama III Rama I Notamos además que para ese Valor de K, la curva NO contiene al -1 ! w= w>0 Concluimos, el sistema realimentado es estable! Rama II Aumentamos K, y la CN se “expande” hacia fuera (y viceversa), pero nunca se encircula al punto -1 ! El sistema KDG/(1+KDG es estable para cualquier K !

26 Análisis del Sistema anterior por LR
La Función de Transferencia de LA: K/s(s+1) posee la siguiente Curva de Nyquist y el Lugar de la Raíz para K=K1 bajo: w>0 w=0+ w=0- w<0 Plano s Re(s) Im(s) -1 w= K1 Plano s jw s K3 K3 K2 K2 K1 - 0.5 El SCLC no se inestabiliza. Los resultados son coherentes ! Pero además la curva de Nyquist se acerca más y más al punto -1 con K creciente Simultáneamente, los polos en el LR se salen de la zona deseada de performance

27 Construcción Práctica de la C. de Nyquist
En los sistemas de tipo 0, 1 o 2 con P=0 y fase mínima o con un retardo puro, puede aplicarse la siguiente regla: Primeramente con el módulo y la fase de KDG(jw) construimos la rama I para 0w. Plano s Re(s) Im(s) -1 Supongamos que el punto sobre la curva en w=0 avanza sobre la misma con w creciente hasta infinito. w= K1 Si la curva deja al punto -1 a la izquierda, entonces el SCLC es estable! w>0 Por lo tanto la construcción del DN solo requiere la primera parte de la curva, es decir aquella obtenida del Diagrama de Bode. w=0+

28 Construcción Práctica de la C de Nyquist
Otro ejemplo: Sea el SCLA: KDG=K/s2(s+1) Para un valor de K, por ej K1, se construye el DN a partir del módulo y la fase de G(jw) para 0w. Re(s) Im(s) -1 Plano s w>0 K1 w>0 Un punto en w= avanza sobre la curva con w creciente. K2<K1 w= Se nota que la curva deja al punto -1 a la derecha, entonces el SCLC es inestable! compensado Si la ganancia se achica, el sistema de control continúa irremediablemente en la inestabilidad. Esto indica que hay que emplear un compensador lead Verificar este resultado con Diagrama de Bode y Lugar de la Raíz! Para 3 o más integradores, esta regla práctica no se aplica, es decir se tiene que construir todo el diagrama de Nyquist