SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES Autor: Miguel Ángel Gisbert Soria. Directora: Gabriela Bracho León. GRADO EN.

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1 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES Autor: Miguel Ángel Gisbert Soria. Directora: Gabriela Bracho León. GRADO EN INGENIERÍA AEROESPACIAL

2 Índice 1.Introducción 2.Casos de estudio 3.Resultados  Hipótesis e independencia de malla  Influencia de la presión de inyección  Influencia de la geometría del orificio  Pérdidas de presión 4.Conclusiones y trabajo futuro Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES 2/14

3 1. Introducción Objetivo principal:  Estudio CFD de flujo interno en toberas diésel para motores industriales  Estudio de la influencia de la presión de inyección.  Estudio de la influencia de la geometría del orificio. Objetivo secundario:  Evaluar las pérdidas de presión existentes en el inyector y en el asiento de la aguja. Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES 3/14

4 1. Introducción Software mallado: Matlab  Generación paramétrica de la malla Software CFD: OpenFOAM  Software gratuito  Código abierto  Gran cantidad de Solvers y modelos matemáticos Software post- procesado: ParaView  Software gratuito  Acoplado con OpenFOAM Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES 4/14

5 2. Casos de estudio Estudio de la independencia de malla Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES Cas o Número de celdas Tamaño de celda en la pared [µm] Tamaño de celda en el centro del orificio [µm] I.1200.00011.2x1.24.94x4.94 I.2500.00010.9x1.174.94x4.94 I.3800.0005.6x1.12.48x2.48 I.4 1.400.00 0 4.6x0.972.08x2.08 I.5 2.000.00 0 4.1x0.81.77x1.77 I.62.500.00 0 5.3x0.552.35x2.35 5/14

6 Estudio de la presión de inyección y la pérdidas en el inyector Estudio de la geometría del inyector Presión de inyección / %Pérdidas de presión 500 bar1000 bar1600 bar 0 % 8% 10% 2. Casos de estudio Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES TOBERAD e [µm]D o [µm]L [µm]L/ D o [ - ] k - factor [ - ] A281.524311604.773.85 B328.528411604.084.45 C346.030111603.854.50 D320.030011603.862.00 6/14

7 3. Resultados Hipótesis  Incompresible  Cuasi-estacionario  Turbulencia  RANS: RNG k - ε  Axisimetría  Monofásico Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES Independencia de malla  Convergencia física  Convergencia matemática 7/14

8 3. Resultados Influencia de la presión de inyección. Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES 8/14

9 3. Resultados Influencia de la presión de inyección. Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES 9/14

10 3. Resultados Influencia de la geometría del orificio. Tamaño del orificio Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES 10/14

11 3. Resultados Influencia de la geometría del orificio. Influencia del k-factor Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES ↑ k-factor: ↓ Probabilidad de Cavitación ↑ k-factor: ↑ Coef. descarga 11/14

12 3. Resultados Pérdidas de presión en el inyector. Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES ↑ Presión de inyección : ↓% Pérdidas de presión Deformación de la aguja ↑Pérdidas 12/14

13 4. Conclusiones y trabajo futuro  El gasto másico crece con la raíz de la diferencia de presiones.  El gasto másico crece con el cuadrado del diámetro del orificio si no existe cavitación.  La convergencia/divergencia del orificio (k-factor) tiene una gran influencia en la aparición de cavitación.  El porcentaje de pérdidas de presión se reduce al aumentar la presión de rail.  Utilizar Solvers que tengan en cuenta la compresibilidad del fluido y el cambio de fase (CavitatingFOAM)  Necesidad de seguir investigando y estudiando el fenómeno de la inyección pues las características del flujo a la salida del orificio tienen gran influencia en el proceso de combustión. Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES 13/14

14 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES GRACIAS POR SU ATENCIÓN GRADO EN INGENIERÍA AEROESPACIAL

15 A.1 Presupuesto Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES Coste de personal2719.60 € Coste de cálculo50.94 € Otros costes1237.39 € Coste total sin impuestos 4813.29 € I.V.A (21 %)1010.79 € Coste total5824.08 € A. 1/6

16 A.2 Bibliografía [1] F. Payri, J.M. Desantes., et al; “Motores de combustión interna alternativos”, Ed. Reverté, Ed. UPV, 2012. [2] Pedro Martí Gómez-Aldaraví; “Development of a Computational model for a simultaneous simulation of internal flow and spray break-up of the diesel injection process”. CMT-Motores Térmicos. Universidad Politécnica de Valencia. Valencia, 2014. [3] Jaime Gimeno García; “Desarrollo y aplicación de la medida del flujo de cantidad de movimiento de un chorro diésel”. CMT-Motores Térmicos. Universidad Politécnica de Valencia. Valencia, 2008. [4] I. Idelchik; “Memento des pertes de charge” Eyrolles Paris, 1968. [5] J. D. Van der Waals; “On the Continuity of the Gaseous and Liquid States”. Universiteit Leiden, 1873. [6] George William K; "Lectures in Turbulence for the 21st Century". Chalmers University of Technology, Gothenburg, Sweden [7] Joseph Smith Jr., and Martin Culpepper. “How and Why Machines Work” Massachusetts Institute of Technology, 2002. [8] OpenFOAM Fundation. OpenFOAM. The Open Source CFD Toolbox. User Guide., 2015. [9] Alonso González Querubín, Edwin; “Modelado computacional del flujo en el interior de una tobera mono-orificio de un inyector diésel”. Universidad Santo Tomás, Bucaramanga, 2008. [10] J. H. Ferziger, M. Peric; “Computational Methods for Fluid Dynamics”, Springer, 3rd Ed., 2001. [11] L. X. Qian, W. Yuan and W. X. Zhong; “Sixth world congress on computational mechanics in conjunction with second Asian-Pacific congress on computational mechanics”, Beijing, 2004. [12] Daniel Martínez Sanchís; “Diseño de mallas para el estudio del flujo de combustible en inyectores mediante CFD”. CMT-Motores Térmicos. Universidad Politécnica de Valencia. Valencia, 2016. Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES A. 2/6

17 A.2 Bibliografía [13] Hrvoje Jasak; “Error Analysis and Estimation for the Finite Volume Method with Applications to Fluid Flows”. Imperial College, 1996. [14] J. Rhoads; “OpenFOAM Workshop 2014: Effects of grid quality on solution accuracy”, 2014 [15] R. Payri, X. Margot, F. J. Salvador; “A Numerical Study of the Influence of Diesel Nozzle Geometry on the Inner Cavitating Flow”. CMT-Motores Térmicos. Universidad Politécnica de Valencia. Valencia, 2002. [16] Hrvoje Jasak; “Turbulence Modelling for CFD” Zagreb, 2009. [17] R. Payri, J. Gimeno, O. Venegas & Alejandro H. Plazas-Torres; “Experimental and computational study of the influence of partial needle lift on nozzle flow in diesel fuel injectors”. CMT-Motores Térmicos. Universidad Politécnica de Valencia. Valencia, 2012. [18] R. Payri, F.J. Salvador, P. Martí-Aldaraví, J. Martínez-López ; “Using one-dimensional modeling to analyze the influence of the use of biodiesels on the dynamic behavior of solenoid- operated injectors in common rail systems: Detailed injection system model”. CMT-Motores Térmicos. Universidad Politécnica de Valencia. Valencia, 2012. [19] J. Javier López, F. Javier Salvador, Oscar A. de la Garza y Jean Arreègle; “Characterization of the pressure losses in a common rail diesel injector”. 2012 [20] J.J Allen, M.A Shockling, G.J Kunkel, A.J Smits; “Turbulent flow in smooth and rough pipes”. 2007. Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES A. 3/6

18 Tamaño del orificio A.3 Influencia de la presión Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES A. 4/6 Tobera C Tobera B

19 A.4 Influencia de la geometría Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES A. 5/6 Tamaño del orificio

20 A.5 Pérdida de presión Julio 2016 SIMULACIÓN CFD DE FLUJO INTERNO EN TOBERAS DIÉSEL PARA MOTORES INDUSTRIALES ParámetroValor 10.71 10.46 0.25 811.6 291.29 243 245.87 2.87 ↑Pérdidas A. 6/6