Riego localizado Práctico.

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1 Riego localizado Práctico

2 Cultivo: Manzana con pie enanizante Localidad: Canelones
0.5% 150m Cultivo: Manzana con pie enanizante Localidad: Canelones Marco de plantación: 2*4.5m Suelo de textura media a pesada Etc: Eto *kc *kloc 180m 0.8%

3 Ejercicio 1 Etc: Eto *kc *kloc Tabla de FAO: 1.2
Gráfica de Fereres et al. 1981 Eto Las Brujas: 5.39 mm/d

4 Etc= 5.39 *1.2 *0.75= 4.85 mm/d Nt= 4.85/(0.85*0.90)= 6.34 mm/d
Necesidades totales Eficiencia: 85 % Coeficiente uniformidad: 90% Dosis: 6.34 * 2 * 4.5= 57 litros

5 Elección del gotero Caudal nominal: 4.1 l/h
Espaciamientos: 0.3m, 0.4m, 0.5m, 0.6m, 0.75m, 1.00m y 1.25m Chequear solapamiento: Tipo de suelo y caudal Caudal (l/h) Presión (m) 4.1 10 4.9 15 Ecuación del gotero:

6 Elegimos goteros a 0.75m Tiempo de riego: Dosis: 57 litros
Tasa de aplicación: Qgotero *Nº goteros= = 4.1 l/h * 2.7=11.07 Tiempo riego: 57/11.07= 5.15 horas Número de sectores: 3 Jornada: 15,45 horas

7 OPCIÓN 1 130m 0.5% 150m 180m 0.8% Laterales de 130m Pendiente en contra: desnivel: 0.65m Tubería principal de 270m

8 OPCIÓN 2 130m 0.5% 150m 180m 0.8% Laterales de 130m Pendiente a favor: desnivel: 0.65m Tubería principal de 400m

9 OPCIÓN 3 130m 0.5% 150m 180m 0.8% Laterales de 65 m con pendiente en ambos sentidos Desnivel m Tubería principal de 335m

10 Laterales de 65m Caudal: 65/0.75*4.1=355 l/h =0.099 l/s
OPCIÓN 3 Laterales de 65m Caudal: 65/0.75*4.1=355 l/h =0.099 l/s CSM (87)= 0.352

11 Tolerancia de caudales:
Ps = MPa-(Pmin)s Ps = 4.310-(8.3)s=7.3m

12 Tuberías disponibles: DN 17 y DN 20
Calculamos pérdidas de carga (Darcy-Weisbach) tubos.exe Caudal: 355 l/h l/s Long: 65m CSM: 0.352 D-W H-W Con 130m DN 17 DI 14.6mm 0.862 5.3 DN 20 DI 17.6 mm 0.38 0.35 2.5

13 DPlateral= 10.8 – 9.613= 1.2m DPlateral= 10.8 – 10.2= 0.6m
Calculo de presiones en el lateral (P inicial, P max, P min, P final) Lateral ascendente P inicial = Pa + ¾ hf + hg/2 = (0.862) /2= 10.8m P min = P max – hf -hg = 10.8 – (0.862) – = 9.613m DPlateral= 10.8 – 9.613= 1.2m Pmin lateral descendente: t’hf = 10.8 – 0.70(0.862)= 10.2 m t‘ = 0.70 DPlateral= 10.8 – 10.2= 0.6m

14 Diseño de la terciaria:
7.3 – 1.2 = 6.1 m (para el diseño de la terciaria) Probamos diferentes diámetros Caudal : 13 laterales * * 2 = 2.57 l/s CSM= 0.366 Diámetro Hf Corregido *csm PVC 32 31.26 11.44 PVC 40 DI 36.4 mm 9.29 3.4 PVC 50 2.86 1.05

15 P MAX (t) = P inical (l) + ¾ hf (t) - hg(t)/2
P min(t) = P max(t) - t’hf(t) P MAX (t) = ¾ 3.4 – 0.45/2 = m P min(t) = – 0.88 (3.4)= m t‘ (0.45/3.4= 0.132) 0.88 PMIN del SECTOR= Pfinal (t) – hf(l)- hg(l) = = 8.93m = Qmin=3.9 l/h CU final =93% con este nuevo valor de CU se recalculan las necesidades totales y se corrige el tiempo de riego Nt= 4.85/(0.85*0.93)= 6.14 mm/d = 6.14*4.5*2=55 litros/planta TR= 55/(4.1*2.7) = 5 horas DPsector= – 8.93= 4.19 m

16 Diseño de la tubería de conducción
130m 0.5% 150m A 180m 0.8% Longitud: 335m Hg(A) =1.4m Hg(B) =0.44m B

17 Tuberías de conducción
Longitud: 335m Caudal: 2.57 l/s Hg(A) =1.07m (215m con 0.5%) Hg(B) =0.11m (desde A hasta B(120m con 0.8%de pendiente a favor= 0.96m) hay desnivel a favor: = 0.11 Cálculo de la potencia requerida para regar el sector mas alejado Diámetro Velocidad hf Carga requerida (B) 10% accesorios Carga bomba Potencia teórica (HP) 40 2.47 55.34 50 1.52 17.04 37.27 2.73 1.4 63 0.93 5.45 25.68 1.57 27.25 0.92 Carga requerida= Pmax.sector+ hf ppal + hcabezal+hg= =37.27m = 25.68

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