Electrónica de Comunicaciones

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1 Electrónica de Comunicaciones
CONTENIDO RESUMIDO: 1- Introducción. 2- Osciladores. 3- Mezcladores y su uso en modulación y demodulación. 4- Filtros pasa-banda basados en resonadores piezoeléctricos. 5- Amplificadores de pequeña señal para RF. 6- Amplificadores de potencia para RF. 7- Moduladores. 8- Demoduladores. 9- Tipos y estructuras de receptores de RF. 10- Tipos y estructuras de transmisores de RF. 11- Transceptores para radiocomunicaciones. ATE-UO EC RX 00

2 9- Tipos y estructuras de receptores de RF
Antena Información Amplificación y filtrado en alta frecuencia Demodulación Amplificación en banda base Cualidades de un receptor: Sensibilidad: capacidad de recibir señales débiles. Se mide como tensión en la entrada necesaria para obtener una relación determinada entre señal y ruido a la salida Selectividad: capacidad de rechazar frecuencias indeseadas. Se mide como cociente de potencias de entrada de las señales de frecuencias indeseadas y de la deseada que generan la misma señal de salida Fidelidad: Capacidad de reproducir las señales de banda base para una distorsión especificada Margen dinámico: cociente entre niveles máximos y mínimos de potencia de entrada que garantizan funcionamiento correcto del receptor ATE-UO EC RX 01

3 Amplificador de banda base
Tipos de receptores: Homodino o de detección directa o de conversión directa Reflex Regenerativo o receptores a reacción Superregenerativo o receptores a superreacción Superheterodinos De simple conversión De conversión múltiple Receptor homodino (I) Hay n etapas de RF, todas sintonizadas a la frecuencia a recibir Filtro de RF 1 Antena Información Etapa de RF 1 Demodulador Amplificador de banda base Filtro de RF n Etapa de RF n ATE-UO EC RX 02

4 Receptor homodino (II)
Presenta importantes problemas en receptores de frecuencia variable Antena Demodulador Filtro 1 Etapa 1 Filtro 2 Filtro n Etapa n Variable en función de la frecuencia a recibir Cálculo del número de etapas en función de la frecuencia a recibir y del ancho de banda deseado (véanse las diapositivas ATE-UO EC amp señ 63): Dfo ≈ [21/n – 1]1/2·fo/Q = [21/n – 1]1/2·2pfo2L /R Ejemplo (suponiendo que las bobinas son ideales, que no es realista): Receptor de MF 0,5 - 1,6 MHz, con DfO = 20 kHz y Q = 0,5 MHz Þ Si n = 1 y DfO ≈ kHz Þ DfO ≈ 200 1,6 MHz Si n = 3 y DfO ≈ kHz Þ DfO ≈ 100 1,6 MHz ATE-UO EC RX 03

5 Receptor homodino (III)
Resumen de las limitaciones del receptor homodino: Necesidad de muchos filtros cuando fO >> DfO (o de filtros muy agudos) Muchos filtros variables si la frecuencia es variable Dificultad de mantenimiento del ancho de banda de recepción en el margen de frecuencias de recepción (selectividad variable en función de la frecuencia de recepción) Posibilidad de oscilaciones por acoplamientos parásitos entre entrada y salida, al operar todas las etapas de RF a la misma frecuencia ATE-UO EC RX 04

6 Receptor homodino (IV)
Un receptor homodino es útil si: El demodulador es del tipo detector coherente La banda de recepción es relativamente estrecha Receptor homodino (IV) Antena Información vo(wOt) Amplificador de banda base Filtro de banda base Filtro de RF Amplificador de RF Detector coherente vpASK, wpASK vmez vf wO » wpASK pero wO ¹ wpASK Ejemplo: demodulación de radiotelegrafía al oído vpASK vf vmez ATE-UO EC RX 05

7 Receptor homodino (V) Se sintoniza wo = wp wO
Otro ejemplo: demodulación de SSB vpUSB, wpUSB = wp+ Swm vf Se sintoniza wo = wp El filtro de banda base fija la selectividad del receptor vpUSB wp wp+Swm Swm vf Filtro de banda base wO ATE-UO EC RX 06

8 Receptor homodino (VI)
vpUSB1, wpUSB1 vpUSB2, wpUSB2 vf Problema: dos señales de frecuencias cercanas No se elimina la “banda imagen” Señal no inteligible, que no se puede filtrar en la entrada de RF. wp1 vpUSB1 wp1+Swm1 wp2 wp2+Swm2 vpUSB2 Filtro de banda base Swm1 vf (wO-wp2-Swm2) wO ATE-UO EC RX 07

9 Amplificador de banda base
Receptor homodino (VII) Solución: uso de un detector coherente con mezclador I/Q vpUSB1, wpUSB1 vpUSB2, wpUSB2 Antena Información Amplificador de banda base Filtro de banda base Filtro de RF Amplificador de RF Detector coherente con mezclador I/Q vo(wOt) vf1 p/2 -/+ vf2 vf2’ vpUSB1 wp1 wp1+Swm1 Swm1 vf Filtro de banda base wp2 wp2+Swm2 vpUSB2 wO ATE-UO EC RX 08

10 Ejemplo de esquema real de receptor homodino para 7 MHz
(obtenido del ARRL Handbook 2001) Red de adaptación de 7MHz Mezclador Oscilador Filtro pasa-bajos de BF Filtro pasa-bajos de BF Amplificador de BF y filtro pasa-bajos Amplificador de BF ATE-UO EC RX 09

11 Sólo tiene interés histórico
Receptor reflex Sólo tiene interés histórico + Filtro de RF Antena Etapa amplificadora mixta de RF y de BF Demodulador Amplificador de BF Filtro pasa-bajos de BF Filtro pasa-altos de RF RF BF BF RF +BF RF RF RF +BF BF BF ATE-UO EC RX 10

12 También sólo tiene interés histórico
Receptor regenerativo o a reacción También sólo tiene interés histórico Demodulación como detector coherente Þ realimentación positiva con oscilación Realimentación positiva Þ alta ganancia, alta selectividad Control de realimentación (regeneración, reacción) + Filtro de RF Antena Etapa de RF Demodulador (opcional) Amplificador de BF Filtro pasa-bajos de BF (opcional) Demodulación con detector de pico Þ realimentación positiva sin oscilación ATE-UO EC RX 11

13 Ejemplo de esquema real de receptor regenerativo para HF
(ejemplar de sep/oct. de 2000 de la revista QEX, escrito por Charles Kitchin) Control de la realimentación Realimentación y filtro de RF Amplificador de RF realimentado Amplificador de RF (previo) Filtro pasa-bajos de BF ATE-UO EC RX 12

14 Filtro pasa-bajos de BF
Receptor superregenerativo o a superreacción Tiene interés histórico y uso actual en productos de muy bajo coste: Juguetes Radiocontroles Filtro pasa-bajos de BF + Filtro de RF Antena Etapa de RF Amplificador de BF Control de realimentación Bloqueo de oscilaciones (≈100kHz) 27 MHz 27 MHz 100 kHz Señal de BF ATE-UO EC RX 13

15 Ejemplo de receptor superregenerativo para VHF
(ejemplar de sep/oct. de 2000 de la revista QEX, escrito por Charles Kitchin) Control de la realimentación Realimentación y filtro de RF Amplificador de RF realimentado Filtro pasa-bajos de BF ATE-UO EC RX 14

16 Es el tipo de receptor de uso general
Receptor superheterodino de simple conversión (I) Es el tipo de receptor de uso general Antena Información Filtro de RF Amplificador de RF Mezclador Filtro de IF Amplificador de IF Demodulador Amplificador de BB Variable en función de la frecuencia a recibir Idea fundamental: convertir todas las frecuencias a recibir a una constante llamada “Frecuencia Intermedia”. El mayor esfuerzo en filtrado y amplificación en alta frecuencia se hace a la frecuencia intermedia. La sintonía se lleva a cabo modificando la frecuencia del oscilador (oscilador local) y del filtro. ATE-UO EC RX 15

17 Receptor superheterodino de simple conversión (II)
Gfiltro IF [dB] -20 -40 -60 400 f [kHz] 500 fRF = kHz fIF = 455 kHz fosc = kHz Ejemplo: Receptor de radiodifusión en OM (MF, modulación en AM) fRF_min = 520 kHz y fRF_max = 1630 kHz fIF = 455 kHz y DfIF = 10 kHz (usando filtro cerámico) Elecciones posibles de fosc: fosc = fRF + fIF (mejor en este ejemplo) fosc = fRF - fIF Cálculo fosc_min = 975 kHz y fosc_max = 2085 kHz ATE-UO EC RX 16

18 Receptor superheterodino de simple conversión (III)
455 kHz 1630 kHz 520 kHz fRF f 455 kHz fosc 2085 kHz 975 kHz Señal 1MHz f Ejemplo: Sintonía de una emisora de AM en 1 MHz 455 kHz 1MHz 1455 kHz Señal 455 kHz 455 kHz Señal 475 kHz 455 kHz En sintonía: con oscilador a 1455 kHz Fuera de sintonía: con oscilador a 1475 kHz El filtro de IF fija la selectividad ATE-UO EC RX 17

19 Receptor superheterodino de simple conversión (IV)
Ventajas del receptor superheterodino: La mayoría de los filtros de alta frecuencia trabajan a frecuencia fija (a la frecuencia intermedia fIF) La selectividad la fija el filtro de frecuencia intermedia y es, por tanto, fija El cambio de frecuencia disminuye la posibilidad de oscilaciones por acoplamientos parásitos entre entrada y salida Limitaciones del receptor superheterodino: Hay que cambiar simultáneamente la frecuencia del oscilador local y del filtro de RF Un nuevo problema: la influencia de la frecuencia imagen ATE-UO EC RX 18

20 Receptor superheterodino de simple conversión (V)
El problema de la frecuencia imagen en el ejemplo anterior, sintonizando de una emisora de AM en 1 MHz 1455 kHz f 1MHz 455 kHz Señal 1910 kHz 455 kHz 1910 kHz kHz = 455 kHz La señal de 1910 kHz es también amplificada por la etapa de IF 1430 kHz 2540 kHz Banda imagen 455 kHz fosc 2085 kHz 975 kHz 455 kHz 1630 kHz 520 kHz fRF f ATE-UO EC RX 19

21 Receptor superheterodino de simple conversión (VI)
Generalización con mezclador ideal: fIF = ½fant ± fosc½, siendo fant o bien fRF o bien fim ¡¡OJO!!: El filtro de RF no suprime completamente la fim fant fIF fosc Tres posibilidades de diseño: 1- Frecuencia intermedia diferencia, con el oscilador “por debajo”( fRF > fosc): fIF = fRF - fosc Þ fosc = fRF - fIF 2- Frecuencia intermedia diferencia, con el oscilador “por encima”( fRF < fosc): fIF = fosc - fRF Þ fosc = fRF + fIF 3- Frecuencia intermedia suma (poco habitual): fIF = fRF + fosc Þ fosc = fIF - fRF ATE-UO EC RX 20

22 Receptor superheterodino de simple conversión (VII)
Caso 1: fosc = fRF - fIF Las posibles frecuencias a recibir se obtienen sustituyendo este valor de fosc en la ecuación fIF = ½fant ± fosc½ y resolviéndola: fIF = ½fant ± (fRF - fIF)½ Þ ± fIF = fant ± (fRF - fIF) fIF = fant + fRF - fIF Þ fant = 2fIF - fRF fIF = fant - fRF + fIF Þ fant = fRF - fIF = fant + fRF - fIF Þ fant = - fRF - fIF = fant - fRF + fIF Þ fant = fRF - 2fIF Þ fant = fim = 2fIF – fRF No es fRF, luego es fim Þ fant = fim = fRF - 2fIF fosc fIF fant = fRF fim =½fRF - 2fIF½ ATE-UO EC RX 21

23 Receptor superheterodino de simple conversión (VIII)
Caso 2: fosc = fRF + fIF Las posibles frecuencias a recibir se obtienen sustituyendo este valor de fosc en la ecuación fIF = ½fant ± fosc½ y resolviéndola: fIF = ½fant ± (fRF + fIF)½ Þ ± fIF = fant ± (fRF + fIF) fIF = fant + fRF + fIF Þ fant = - fRF fIF = fant - fRF - fIF Þ fant = 2fIF + fRF - fIF = fant + fRF + fIF Þ fant = - (2fIF + fRF) - fIF = fant - fRF - fIF Þ fant = fRF No es fRF, luego es fim Þ fant = fim = 2fIF + fRF fosc fIF fant = fRF fim = 2fIF + fRF ATE-UO EC RX 22

24 Receptor superheterodino de simple conversión (IX)
Caso 3: fosc = fIF - fRF Las posibles frecuencias a recibir se obtienen sustituyendo este valor de fosc en la ecuación fIF = ½fant ± fosc½ y resolviéndola: fIF = ½fant ± (fIF - fRF)½ Þ ± fIF = fant ± (fIF - fRF) fIF = fant + fIF - fRF Þ fant = fRF fIF = fant - fIF + fRF Þ fant = 2fIF - fRF fIF = fant + fRF - fIF Þ fant = - fRF - fIF = fant - fRF + fIF Þ fant = fRF - 2fIF Þ fant = fim = 2fIF - fRF No es fRF, luego es fim fosc fIF fant = fRF fim = 2fIF - fRF ATE-UO EC RX 23

25 Receptor superheterodino de simple conversión (X)
Caso 1: fosc = fRF - fIF fosc fIF fant = fRF fim =½fRF - 2fIF ½ fim_min Banda imagen fim_max f Banda deseada fRF_min fRF_max 2fIF fosc_min Margen del oscilador fosc_max fIF ATE-UO EC RX 24

26 Receptor superheterodino de simple conversión (XI)
Caso 2: fosc = fRF + fIF fosc fIF fant = fRF fim = 2fIF + fRF Banda imagen fim_min fim_max 2fIF fRF_min f Banda deseada fRF_max fosc_min Margen del oscilador fosc_max fIF ATE-UO EC RX 25

27 Receptor superheterodino de simple conversión (XII)
Caso 3: fosc = fIF - fRF fosc fIF fant = fRF fim = 2fIF - fRF = fIF + fosc fosc_min fosc_max Margen del oscilador fim_min fim_max Banda imagen f fRF_min Banda deseada fRF_max fim_min = fIF + fosc_min fosc_min fosc_min fosc_min fIF ATE-UO EC RX 26

28 Receptor superheterodino de simple conversión (XIII)
Ejemplo de circuito integrado para receptor de radiodifusión en OM (MF, modulación en AM) ATE-UO EC RX 27

29 ¿Cómo mejorar (aumentar) el IR?
Concepto de “rechazo a la frecuencia imagen”, IR, en receptores superheterodinos ½vfitro_RF(f) / vfitro_RF(fo)½ [dB] -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0,5·fo fo 1,5·fo 2·fo 2,5·fo fRF IR fim ¿Cómo mejorar (aumentar) el IR? ATE-UO EC RX 28

30 Métodos para mejorar el rechazo a la frecuencia imagen en receptores superheterodinos
Usar estructura de mezcladores con rechazo de banda imagen (estructura I/Q) Usar un filtro de RF más agudo Separar más la frecuencia imagen vo p/2 -/+ vf2’ vs Antena Filtro de IF Amplificador de IF Mezcladores con rechazo de banda imagen (no los estudiaremos aquí) ATE-UO EC RX 29

31 Ejemplo de transceptor con receptor con rechazo de banda imagen por estructura I/Q
ATE-UO EC RX 30

32 Uso de un filtro de RF más agudo para mejorar el rechazo a la frecuencia imagen (I)
½vfitro_RF(f) / vfitro_RF(fo)½ [dB] -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0,5fo fo 1,5fo 2fo 2,5fo fim fRF IR IR’ Fácil de conseguir si fRF cambia relativamente poco. Se pueden usar varios circuitos resonantes o “SAWs” (en UHF o VHF) En caso contrario, hay que usar condensadores variables de varias secciones o varios diodos varicap. Condensador variable de tres secciones Al amplificador de RF Oscilador local Control del oscilador local ATE-UO EC RX 31

33 Uso de un filtro de RF más agudo para mejorar el rechazo a la frecuencia imagen (II)
+ Vcc G D S Al mezclador Oscilador local Control del oscilador local G D S Oscilador local Control con diodos varicap ATE-UO EC RX 32

34 ¿Cómo se puede aumentar la diferencia entre fRF y fim?
Aumento de la diferencia entre fRF y fim para mejorar el rechazo a la frecuencia imagen (I) ½vfitro_RF(f) / vfitro_RF(fo)½ [dB] -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0,5fo fo 1,5fo 2fo 2,5fo fim fRF IR IR’ ¿Cómo se puede aumentar la diferencia entre fRF y fim? Con una elección adecuada de fIF (en general, aumentándola) fim’ Diseño Caso 1 (fosc = fRF - fIF): fim =½fRF - 2fIF½; con fRF > 2fIF Þ fRF - fim = 2fIF Þ crece con fIF Diseño Caso 2 (fosc = fRF + fIF): fim = 2fIF + fRF Þ fim - fRF = 2fIF Þ crece con fIF Diseño Caso 3 (fosc = fIF - fRF): fim = 2fIF - fRF Þ fim - fRF = 2(fIF - fRF) Þ crece con fIF ATE-UO EC RX 33

35 Aumento de la diferencia entre fRF y fim para mejorar el rechazo a la frecuencia imagen (II)
Problema: la selectividad del receptor está fijada por la del filtro de IF. Si aumenta fIF aumenta su ancho de banda (para igual Q) y, por tanto, disminuye la selectividad del receptor. Para solucionar este problema hay dos soluciones posibles: Usar filtros de más calidad (filtros a cristal en vez de cerámicos) Usar una estructura de conversión múltiple (doble o triple) Ejemplos de receptores de conversión simple reales y sus filtros de IF (I) Ejemplo 1: Receptor de radiodifusión en OM (MF, modulación en AM) fRF_min = 520 kHz, fRF_max = 1630 kHz, fIF = 455 kHz, DfIF = 10 kHz (usando filtro cerámico), fosc_min = 975 kHz y fosc_max = 2085 kHz (Diseño “Caso2”) ATE-UO EC RX 34

36 Demodulador de cuadratura
Ejemplos de receptores de conversión simple reales y sus filtros de IF (II) Ejemplo 2: Receptor de radiodifusión en FM (VHF, modulación en FM de banda ancha) fRF_min = 87,5 MHz, fRF_max = 108 MHz, fIF = 10,7 MHz, DfIF = 250 kHz (usando filtro cerámico), fosc_min = 98,2 MHz y fosc_max = 118,7 MHz (Diseño “Caso2”) RF IF Demodulador de cuadratura BF DEM 10,7 MHz 98, ,7 MHz 87, MHz, Tecnología analógica AFC Sintonía Para estabilizar la frecuencia del oscilador local ATE-UO EC RX 35

37 Demodulador de cuadratura
Ejemplos de receptores de conversión simple reales y sus filtros de IF (III) Ejemplo 2 con tecnología digital (sintonía sintetizada con PLL) 98,2-118,7 MHz Demodulador de cuadratura RF IF BF DEM 10,7 MHz 87, MHz, PLL  Np DF+F 50 kHz  NF1  NF2 Sintonía digital mC ATE-UO EC RX 36

38 Ejemplos de receptores de conversión simple reales y sus filtros de IF (IV)
Ejemplo 3: Receptor de radioaficionado de la banda de 20 m (HF, modulación en USB): fRF_min = 14 MHz, fRF_max = 14,35 MHz, fIF = 9 MHz, DfIF = 2,5 kHz (usando filtro a cristal de 8 polos), fosc_min ≈ 5 MHz y fosc_max ≈ 5,35 MHz (diseño “Caso1”) Tecnología analógica 9 MHz ,35 MHz 5, ,35155 MHz RF IF BF Sintonía Hz 8,99845 MHz AGC Suficientemente estable, al ser bastante baja 9,125 MHz 8,99875 8,99845 MHz ATE-UO EC RX 37

39 Receptor superheterodino de doble conversión (I)
RF 1ªIF BF 2ªIF fosc1 fIF1 fRF fosc2 fIF2 < fIF1 Dos frecuencias intermedias: La primera frecuencia intermedia, fIF1, se elige relativamente alta para conseguir buen rechazo a la frecuencia imagen La segunda frecuencia intermedia, fIF2, se elige relativamente baja para obtener una buena selectividad La solución se puede generalizar a más conversiones ATE-UO EC RX 38

40 Receptor superheterodino de doble conversión (II)
Posibilidades: 1ª. Primer oscilador variable y primera IF constante RF 1ªIF BF 2ªIF fosc1_min fosc1_max fIF1 fRF_min - fRF_max fosc2 fIF2 < fIF1 Sintonía Mejor solución si el margen de variación de fRF es grande El oscilador de más alta frecuencia es el variable (posibles problemas de estabilidad térmica, solucionables con un PLL) ATE-UO EC RX 39

41 Receptor superheterodino de doble conversión (III)
2ª. Primer oscilador constante y primera IF variable RF 1ªIF BF 2ªIF fosc2_min - fosc2_max fIF1-min - fIF1-max fRF_min - fRF_max fosc1 fIF2 < fIF1 Sintonía El oscilador de más alta frecuencia es de frecuencia fija (mejor desde el punto de vista de la estabilidad térmica) Solución sólo adecuada si el margen de variación de fRF es pequeño. En caso contrario, existen problemas con el ruido, debidos a la banda relativamente ancha de los amplificadores de RF y 1ª IF ATE-UO EC RX 40

42 Ejemplos de receptores de doble conversión reales (I)
Ejemplo 4: Receptor de radioaficionado de la banda de 2 m (VHF, modulación en FM de banda estrecha): fRF_min = 144 MHz, fRF_max = 146 MHz, fIF1 = 10,7 MHz (filtro cerámico), fIF2 = 455 kHz (filtro cerámico), DfIF2 = 15 kHz, fosc1_min = 154,7 MHz y fosc1_max = 156,7 MHz (con PLL), fosc2 = 10,245 MHz (diseño “Caso 2”en la primera conversión y “Caso 1”en la segunda conversión ) PLL  Np DF+F 5 kHz  NF1  NF2 154,7-156,7 MHz Demodulador de cuadratura RF IF BF DEM 10,7 MHz MHz Sintonía digital mC 10,245 MHz 455 kHz ATE-UO EC RX 41

43 Ejemplos de receptores de doble conversión reales (II)
Ejemplo 5: Receptor de teléfono inalámbrico (VHF, modulación en FM de banda estrecha): fRF = 49,7 MHz, fIF1 = 10,7 MHz (filtro cerámico), fIF2 = 455 kHz (filtro cerámico), DfIF2 = 15 kHz, fosc1 = 39 MHz, fosc2 = 10,245 MHz (diseño “Caso 1”en ambas conversiones ) 39 MHz Demodulador de cuadratura RF IF BF DEM 10,7 MHz 49,7 MHz 10,245 MHz 455 kHz ATE-UO EC RX 42

44 Ejemplos de receptores de doble conversión reales (III)
Ejemplo 5: realización práctica con un circuito integrado MC13135 ATE-UO EC RX 43

45 Elección de los valores de las frecuencias intermedias de un receptor superheterodino
Criterios: Evaluar los valores necesarios de selectividad y rechazo a frecuencia imagen. Teniendo en cuenta el coste, decidir la estructura de conversión y el tipo de filtro de IF a usar Evitar que la frecuencia intermedia coincida con una de las posibles del oscilador local. En caso contrario y como el mezclador no es ideal, la señal del oscilador entrará en el amplificador de IF y provocará su saturación Evitar que la frecuencia intermedia coincida con uno de los posibles armónicos de las posibles frecuencias del oscilador local. Las razones son las mismas que en el caso anterior Evitar coincidencia entre una de las posibles frecuencias de RF y la frecuencia de IF. En caso contrario y en un diseño “Caso 1”, el oscilador llegaría a frecuencia 0. En un diseño “Caso 2” y como el mezclador no es ideal, las señales de mezcla y la de entrada pueden tener problemas de fase. Además podría haber oscilaciones parásitas por coincidencia de frecuencias entre entrada y salida Intentar usar frecuencias normalizadas por los fabricantes de filtros piezoeléctricos ATE-UO EC RX 44

46 Comportamiento no ideal del mezclador y del oscilador
Hasta aquí se ha supuesto que la salida del mezclador era ideal: fIF = ½fant ± fosc½. En estas condiciones, la única señal interferente es la frecuencia imagen Sin embargo, los mezcladores no son ideales, generando a su salida: fIF = ½m·fant ± n·fosc½. Por tanto, la solución de esta ecuación da origen a más posibles señales que generan interferencias (espúreos) Para evitar lo más posibles la generación de espúreos: La señal del oscilador local debe ser muy senoidal (pocos armónicos) y de la amplitud adecuada El mezclador debe ser lo más ideal posible (doblemente equilibrado) Se debe disminuir la ganancia del amplificador de RF cuando hay señales adyacentes fuertes Þ concepto de modulación cruzada ATE-UO EC RX 45

47 Concepto de modulación cruzada
Una señal muy fuerte en un canal adyacente provoca un funcionamiento “no cuadrático” del mezclador, diseñado para trabajar correctamente con señales más débiles. Esto hace posible la recepción de señales interferentes que verifican fIF = ½m·fant ± n·fosc½. La solución es bajar la ganancia de RF fRF1 (deseada) fRF2 (indeseada y muy fuerte) fRF3 (indeseada) Filtro de RF RF Filtro de IF fIF = ½m·fant ± n·fosc½ fRF4 (indeseada) Sin fRF2 se procesa sólo fRF1 Con fRF2 se procesan fRF1, fRF3 y fRF4 ATE-UO EC RX 46

48 Subsistemas de control en receptores
El control automático de ganancia (AGC o CAG) El silenciador o “squelch” AGC Disminuye la ganancia de las etapas en función de la amplitud de las señales. Es muy fácil de realizar en AM y difícil (pero necesario) en DSB y SSB. A veces no se usa en FM RF IF BF AGC AGC en un receptor de AM Línea de AGC ATE-UO EC RX 47

49 El silenciador o “squelch”
Se utiliza en receptores de transmisiones en VHF y UHF moduladas en FM. Silencia el amplificador de audio cuando no hay señal de RF para evitar el “soplido” o ruido de fondo, con objeto de evitar las molestias que causa y para ahorrar consumo RF IF Demodulador de cuadratura BF DEM Squelch Se detecta la presencia del “soplido” por filtrado “pasa altos” y detección de pico. Si existe soplido, se silencia el amplificador de baja frecuencia. Si existe señal de RF entonces no existe el soplido y, por tanto, no se silencia el amplificador de baja frecuencia. El filtro “pasa-altos” no debe dejar pasar las señales de la frecuencia de la moduladora ATE-UO EC RX 48